Cтраница 1
Расчет процесса массопередачи при ректификации усложняется тем, что коэффициент массопередачи обычно значительно изменяется по высоте колонны, увеличиваясь по направлению к верху колонны. [1]
Все расчеты процесса массопередачи следует относить к единице объема наездки. [2]
Для расчета процесса массопередачи необходимо знать такие гидродинамические параметры, как продолжительность и поверхность контакта. [3]
При расчете процессов массопередачи вводят безразмерный параметр ( G / L) m, показывающий отношение тангенса угла наклона линии равновесия m к тангенсу угла наклона рабочей линии L / G или отношению расходов жидкой ( L) и газовой ( G) фаз. [4]
При расчете процесса массопередачи следует учесть, что для применения формул ( 44) и ( 45) необходимо, чтобы, кроме указанного выще равенства определяющих критериев, на всех полках сохранилась неизменность физико-химических условий. [5]
В связи с изложенным расчет процессов массопередачи путем решения системы уравнений переноса массы и количества движения оказывается практически целесообразным только в тех случаях, когда допустимы существенные упрощения, дающие возможность получить решения в аналитической форме или численными методами с разумной затратой времени на вычисления. [6]
В настоящее время основная задача расчета процессов массопередачи заключается в нахождении коэффициентов пропорциональности в уравнениях кинетики или коэффициентов массопередачи. [7]
Диффузионная модель чаще других используется для расчета процесса массопередачи в противоточ-ных экстракционных аппаратах. [8]
При помощи уравнения ( 16 - 43) можно вести расчет процесса массопередачи, если линия равновесия отклоняется от прямой, а также в тех случаях, когда поверхность соприкосновения фаз не может быть геометрически определена и потому непосредственное применение уравнения ( 16 - 17) невозможно. [9]
При помощи уравнения ( 17 - 38) можно вести расчет процесса массопередачи, если линия равновесия отклоняется от прямой, а также в тех случаях, когда поверхность соприкосновения фаз не может быть геометрически определена и поэтому непосредственное применение уравнения ( 17 - 17) невозможно. [10]
Анализ влияния этой составляющей сопротивления аппарата ДЯвр позволяет более правильно оценить гидродинамическую обстановку при расчетах процесса массопередачи. При противотоке существует вполне определенный предел нагрузок по потокам. При определенных скоростях потока пара происходит накапливание жидкой фазы в горловине неподвижного конуса, которое сопровождается резким возрастанием сопротивления аппарата. [11]
Анализ влияния этой составляющей сопротивления аппарата ( ДРвр) позволяет более правильно оценить гидродинамическую обстановку при расчетах процесса массопередачи. [12]
Ввиду ограниченности данных по массообмепу представляют интерес данные но теплообмену при барботаже [ 76, 102J, поскольку их можно использовать для расчета процесса массопередачи путем применения гидродинамической аналогии. [13]
Концентрации фаз изменяются при их движении вдоль поверхности раздела, и соответственно изменяется движущая сила процесса. При расчетах процессов массопередачи вычисляют, как правило, среднюю движущую силу по известным начальным и конечным концентрациям реагирующих компонентов в одной из фаз. В общем случае, когда линия равновесия является кривой, среднюю. [14]
Движущая сила не остается постоянной по длине аппарата, и при использовании уравнений, приведенных в разделе 5 данной главы, следует подставлять в них среднее значение движущей силы. Ниже рассматриваются методы определения средней движущей силы и расчета процессов массопередачи. [15]