Cтраница 2
При расчете парожидкостного равновесия для описания зависимости давления пара чистого компонента от температуры обычно используется выражение. [16]
При расчете парожидкостного равновесия методом последовательных приближений решение уравнения (5.8) на каждой итерации следует искать не на отрезке 0 V 1, а в более широком интервале. [17]
При расчете парожидкостного равновесия ло давлению схождения или по методу Чао и Сидера использование уравнений состояния ПР для вычисления плотности равновесной жидкой фазы приводит к резкому увеличению времени расчета параметров промысловой обработки углеводородного сырья В этом случае, как правило, применяют различные эмпириче ские и полуэмпирические методы вычисления плотности. [18]
В расчетах парожидкостного равновесия многокомпонентных систем, кроме выражения (1.109), используют и ряд. [19]
При расчете парожидкостного равновесия газоконденсатных смесей в сепа-рационных установках коэффициенты распределения фракций группы Сб выс-лше находят нередко по экстраполированному участку зависимости 1п / Сг - f ( TKnni), построенной для нормальных парафиновых углеводородов от - гек-сана до к-гексадекана. Принимается, что эта зависимость при постоянных значениях давления и температуры является прямолинейной. [20]
В расчетах парожидкостного равновесия многокомпонентных систем, кроме ( 43), используют некоторые другие выражения. [21]
При расчете парожидкостного равновесия свойства пара обычно аппроксимируются вириальным уравнением только со вторым вириальным коэффициентом, так как экспериментальные данные о третьем, и тем более высших, вириальных коэффициентах, труднодоступны, а имеющиеся корреляции [173] для третьего вириального коэффициента описывают лишь неполярные вещества. [22]
На этом расчет парожидкостного равновесия заканчивается. [23]
Описанный метод расчета парожидкостного равновесия имеет ряд достоинств. Он строг, так как не содержит никаких упрощающих допущений. Точность его ограничена только точностью используемого уравнения состояния. Метод учитывает влияние давления на свойства обеих фаз, что делает его пригодным для описания равновесий при высоких давлениях и - при использовании специальных алгоритмов - для описания критических свойств смесей. [24]
До начала расчетов парожидкостного равновесия при сепарации и дифференциальной коаденсации пластовой смеси Оренбургского месторождения для оценки правильности определения исходного состава смеси были вычислены начальный конденсатогазовый фактор по стабильному ( дебутанизирован-ному) конденсату и давление начала конденсации. [25]
На точность расчетов парожидкостного равновесия большое влияние оказывает погрешность анализа ДБК. Поэтому фракционную разгонку ДБК и определение свойств выделенных фракций следует проводить по возможности с наименьшей погрешностью. [26]
Поэтому в расчетах парожидкостного равновесия с учетом капиллярных сил принятое автором минимальное значение радиуса пор равно 0 1 мкм. [27]
Для проверки методов расчета парожидкостного равновесия по давлению схождения и уравнению состояния ПР были использованы лабораторные и промысловые эксперименты ВНИПИГаздобычи и Главтюменгеологии по сепарации природных г. азоконденсатных смесей, стабилизации насыщенного газового конденсата и дифференциальной конденсации пластовых смесей. [28]
Использование уравнений состояния для расчета парожидкостного равновесия основано на применении строгих термодинамических соотношений и фундаментального правила равенства летучести каждого компонента в сосуществующих равновесных паровой и жидкой фазах. [29]
Понятие летучести в практику расчетов парожидкостного равновесия было введено Льюисом. [30]