Расчет - регенератор
Cтраница 3
Поскольку при расчете регенераторов необходимо знать количество воздуха, которое должно быть нагрето, а обычно известен только расход тепла в печи, предлагается пользоваться рис. 170 и 171, по которым можно легко определить расход воздуха, соответствующий заданному расходу тепла в печи. [31]
Заслуживают внимания также особенности расчета пароди-стиллятных регенераторов тепла, широко применяемых в процессах селективной очистки и депарафинизации масел. В этих аппаратах тепло частичной или полной конденсации паров используется для нагрева и частичного испарения жидкости. [32]
Зависимость температур от времени весьма усложняет расчет регенераторов по сравнению с обычными теплообменниками, где температуры при установившемся режиме со временем не меняются. Значения температуры насадки 9wl по длине регенератора за время одного цикла изображено на фиг. Температуры газа Т и Т меняются по длине регенератора линейно, а разности температур Т - Ом и 0 ( - 7 в середине регенератора ( см. фиг. [33]
 |
Распределение температур по длине регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем N264. / - экономайзер. / / - испаритель. / / / - перегреватель. [34] |
На рис. 4.2 - 4.4 показаны результаты расчета прямоточного регенератора по программе, блок-схема которой приведена на рис. 4.1, при следующих исходных данных: температура теплоносителя на входе по горячей стороне Тт, вх700 К; давление теплоносителя на входе по горячей стороне Рг, вх 20бар; температура теплоносителя на входе по холодной стороне ГХ1вх 340К, а на выходе УХ, вых 475 К; давление теплоносителя на входе по холодной стороне / Vвх75 бар. В качестве поверхности теплообмена были рассмотрены технически гладкие трубы диаметром 10X1 мм. [35]
С помощью модели (4.22) - (4.24) был выполнен расчет двухзонного регенератора с движущимся слоем катализатора. В перйой, адиабатической, зоне длиной 9 5 м движение катализатора и газа противоточное, во второй, неадиабатической, длиной 5 7 м - прямоточное. [36]
Методы расчета основаны на использовании теории рекуперативных ТА для расчета регенераторов. [37]
Во ВНИИМТе в 1955 - 1960 гг. разработан новый метод расчета регенераторов, основанный на решении задачи регенеративного теплообмена в обшей ее формулировке. Допущения, принятые для облегчения математического решения, не искажают физической сущности задачи. Допущения эти следующие: 1) насадка представляется в виде симметрично обогреваемой плиты толщиной 2, и проникновение тепла внутрь кирпича происходит лишь в одном направлении ( вдоль оси X); 2) тепловым потоком в насадке вдоль направления движения газов пренебрегается ( насадка разделенная); 3) пренебрегается неравномерным распределением температуры газов в поперечном сечении канала насадки ( учитывается изменение температуры газов по времени и по высоте насадки); 4) все физические свойства и характеристики кирпича насадки и газовых сред приняты средними, постоянными и не зависящими от температуры. [38]
Методы расчета коэффициента к основаны на использовании теории рекуперативных теплообменных аппаратов для расчета регенераторов. [39]
Методы расчета коэффициента k основаны на использовании теории рекуперативных теплообменных аппаратов для расчета регенераторов. [40]
Выражения (51.2), (51.5) и (51.7) вместе с аналогичными формулами для периода охлаждения являются основными при расчете регенератора. Следует помнить, что эти уравнения выведены для идеальных условий, когда нет потерь тепла через наружные стенки регенератора ( идеальная тепловая изоляция) и пренебрежимо мал поток тепла вдоль регенератора за счет теплопроводности насадки. [41]
Выражения (51.2), (51.5) и (51.7) вместе с, аналогичными формулами для периода охлаждения являются основными при расчете регенератора. Следует помнить, что оти уравнения выведены для идеальных условий, когда нет потерь тепла через наружные стенки регенератора ( идеальная тепловая изоляция) и пренебрежимо мал поток тепла вдоль регенератора за счет теплопроводности насадки. [42]
Насадка регенератора вращается с небольшой частотой ( 10 мин 1), которая практически не сказывается на интенсивности теплообмена, поэтому для расчета регенераторов могут использоваться данные по коэффициентам теплообмена, полученные в стационарных условиях. Регенераторы с нерегулярной насадкой обладают повышенным аэродинамическим сопротивлением по сравнению с регенераторами с пластинчатой насадкой. [43]
Установив высоту регенератора с учетом вышеприведенных факторов, можно легко определить площадь поперечного сечения, как было указано выше. Методы расчета регенераторов иллюстрируются нижеследующими примерами. [44]
При расчете регенераторов даже в новейших иностранных литературных источниках допускаются грубые ошибки в пользовании теплоемкостя-ми, а именно берутся средние от 0 до высшей t насадки, тогда как нужно брать их в пределах t, в которых изменяется нагрев кирпичей насадки. [45]
Страницы: 1 2 3 4