Расчет - переменный режим
Cтраница 1
Расчет переменного режима необходим для оценки не только экономических показателей, но и показателей надежности работы, в том числе запаса по помпажу во всех рабочих точках. [2]
Расчет переменных режимов турбины Т-250 / 300 - 240 необходимо проводить с учетом этих обстоятельств. [3]
 |
Расчетные характеристики турбины с противодавлением и дроссельным парораспределением при частичных нагрузках.| Процесс расширения пара в Л 5-диа-грамме для потоков в регулирующей ступени. [4] |
Приведем порядок расчета переменного режима регулирующей ступени, подвод пара к которой при расчетном режиме осуществляется в три сопловые коробки тремя регулирующими клапанами. Далее находят распределение потоков пара по регулирующим клапанам и давления за этими клапанами. [5]
На рис. 3.35 представлены результаты расчета переменного режима работы турбины с противодавлением при дроссельном парораспределении. [7]
При высоких значениях потерь энергии, особенно у корня и периферии ступени, а также в расчетах переменных режимов, возникает необходимость учета сил трения. Даже при близких к единице значениях р и г, когда необязательно учитывать силы трения, эти коэффициенты желательно принимать переменными по высоте ступени, отражающими реальные потери в решетках. [8]
В самом деле, если тем или другим способом мы получили число ступеней отдельных отсеков проточной части сложного турбоагрегата, подобрали облопатывание этих ступеней и сконструировали их, то детальные расчеты этого режима, как и расчеты любого переменного режима, могут быть выполнены по фиксированной и неизменной форме конструкции отдельных ступеней. А раз так, то отпадает необходимость разрабатывать отдельные методики тепловых расчетов турбоагрегатов любых конструкций, любого назначения на различные режимы, как на расчетные, так и на переменные. Методика может быть единой, может быть снабжена одними и теми же вспомогательными материалами и использоваться по одинаковым расчетным трафаретам. И весь вопрос может быть сведен к тому, каким методом производить профилирование проточной части турбоагрегата, как определять число его ступеней в отдельных стадиях процесса расширения и как подбирать облопатывание этих ступеней. [9]
Поскольку эксперименты по траверсированию потока за направляющим аппаратом достаточно сложны и трудоемки, представляет интерес получение экспериментальных данных об интегральных потерях раздельно в направляющем аппарате и рабочем колесе только по результатам исследований суммарных характеристик ступеней. Такие данные могут быть полезными не только при пересчете характеристик модели на натуру, но и при расчете переменных режимов, который также проводится в одномерной постановке. Кроме того, они могут оказаться полезными и при систематизации данных по потерям в элементах проточной части на базе накопленного обширного материала по исследованию суммарных характеристик ступеней. [10]
Характеристики турбинных решеток К, 1 ( 02); Ммз) и др. ] в существенной мере зависят от чисел Ма, Ке, углов входа потока ао ( рЧ), начальной турбулентности, влажности г / о и других параметров. Выявление закономерностей влияния перечисленных режимных параметров на потери энергии, углы выхода 01 ( 02) ( рис. 4 - 9 6) и коэффициенты расхода необходимо для расчета переменных режимов решеток, а также для определения оптимальных условий их работы. [11]
Получены экспериментальные данные о нестационарных температурных полях грунта и изменениях коэффициента теплопроводности грунта, а также его сопротивления. В результате обработки экспериментальных данных установлено значительное, в десять раз и более, изменение полного коэффициента теплопередачи. Им установлено, что в течение года изменение условий теплообмена нефтепровода с окружающим грунтом приеходит весьма медленно и на протяжении отрезков времени, равных месяцу, тепловой режим нефтепровода можно условно считать стационарным. Выполненный в [2, 13] обзор работ по методам расчета переходных режимов работы нефтепроводов с подогревом позволяет сделать вывод, что существующие в настоящее время методы расчета переменных режимов работы неизотермических нефтепроводов недостаточно полно учитывают взаимное влияние трубопровода и окружающей среды. Так, не учитывается изменение температуры поля грунта; предполагается известной тепловая мощность трубопровода или температура стенки трубы. В действительности же температура стенки трубы, тепловые потери трубопровода не могут быть заданы произвольно, а определяются из совместного решения уравнений движения и энергии для нефти, с одной стороны, и уравнения распространения тепла в грунте, с другой стороны. Такой подход положен в основу исследований, обобщенных в данной работе. [12]
Для многих гидравлических систем особенно важны были наиболее простые схемы с последовательно-параллельным соединением ветвей при одном источнике питания. Поэтому в большинстве ранних работ предлагались и использовались методы расчета именно таких схем. Мюргом [291] и развитый В. Блессом; метод перемещения единиц объема, описанный П.Н. Каменевым [79]; метод суммирования сопротивлений и проводимостей, использованный Б.Л. Шифринсоном [269], С.Ф. Копьевым, Е.Я. Соколовым и многими другими авторами для расчета переменных режимов в тепловых сетях, а Н.Н. Гениевым [49] - для простых водопроводов. [13]
Страницы: 1