Значение - теоретический коэффициент
Cтраница 2
 |
Диаграмма предельных напряжений для болтового соединения. [16] |
Для уменьшения коэффициента концентрации напряжений в резьбе целесообразно увеличивать радиус закругления у основания резьбы. Здесь же даны значения теоретических коэффициентов концентрации под головкой болта ( кривая 3) в зависимости от отношения радиуса перехода к диаметру стержня болта. [17]
Определяем теоретический коэффициент концентрации. На рис. 12.26 показаны графически значения теоретического коэффициента для вала с галтелью, работающего на кручение. [18]
Определяем теоретический коэффициент концентрации. На рис. 423 показаны графически значения теоретического коэффициента для вала с галтелью, работающего на кручение. Градиент местных напряжений для этого случая определяется из выражения (11.9), приведенного на стр. [19]
Для предварительной оценки энергетических показателей теплового насоса удобно пользоваться такой формулой для коэффициента преобразования, в которую входили бы температуры источников и общий коэффициент, учитывающий как потери в холодильном цикле, так и потери, связанные с внешней необратимостью. Такой коэффициент выбирается путем сопоставления данных испытаний действительных установок со значением теоретического коэффициента преобразования теплового насоса. [20]
Для предварительной оценки энергетических показателей теплового насоса удобно пользоваться такой формулой для коэффициента преобразования, в которую входили бы температуры источника и приемника тепла, а также общий коэффициент, учитывающий как потери в цикле, так и потери, - связанные с внешней необратимостью. Такой коэффициент выбирается путем сопоставления данных испытаний действительных установок со значением теоретического коэффициента преобразования теплового насоса. [21]
Это увеличение связано с образованием на образце шейки и локализацией в ней пластических деформаций и напряжений. Коэффициенты концентрации деформации Ке и напряжения Kg в шейке определяют по значению теоретического коэффициента концентрации напряжений аа, зависящему от соотношения диаметра шейки образца и диаметра образца за пределами шейки. [22]
Необходимо также отметить, что наличие местных пластических деформаций в районах расположения концентраторов напряжений хотя и весьма вероятно, но не является всегда неизбежным. При этом характерным является то, что во всех приведенных здесь случаях значение эффективного коэффициента концентрации напряжений связывается со значением теоретического коэффициента концентрации напряжений, определяемого по методам теории упругости без учета пластических деформаций. [23]
 |
Усталостные разрушения регулярных зон крыльев большого удлинения. [24] |
Выносливость конкретного соединения может быть рассчитана при известном распределении нагрузки по рядам крепежных элементов методом суперпозиции. При этом сложное нагружение вблизи отверстия представляется в виде суммы простейших случаев ( рис. 4.2.7) [3], для которых известны значения теоретических коэффициентов концентрации. [25]
Согласно теории, коэффициент Svd0 / iOOO должен быть одинаковым для растворов всех сильных электролитов определенного типа валентности в данном растворителе, а коэффициент при члене, содержащем с в первой степени, должен быть аддитивным свойством ионов. Однако экспериментальные значения Sv в пределах группы сходных электролитов весьма различны для растворов разных солей и лишь по порядку величины равны значению теоретического коэффициента наклона [ уравнение ( 91) гл. По данным Рута, оба эмпирических коэффициента аддитивны. [26]
Согласно теории, коэффициент Svd0 / iOOO должен быть одинаковым для растворов всех сильных электролитов определенного типа валентности в данном растворителе, а коэффициент при члене, содержащем с в первой степени, должен быть аддитивным свойством ионов. Однако экспериментальные значения Sy в пределах группы сходных электролитов весьма различны для растворов разных солей и лишь по порядку величины равны значению теоретического коэффициента наклона [ уравнение ( 91) гл. По данным Рута, оба эмпирических коэффициента аддитивны. [27]
Величины теоретических коэффициентов концентрации напряжений tto и Ох можно принимать по графикам для случаев, часто встречающихся в конструкциях деталей машин. На рис. 7 приведена диаграмма коэффициентов а при скручивании стержня ( вала) с галтелью; по горизонтальной оси отложены величины отношений радиуса галтели г к меньшему диаметру стержня d, а по вертикальной оси даны значения теоретического коэффициента концентрации напряжения аг. [28]
При увеличении размеров образца или детали предел выносливости снижается. Наиболее заметно снижение предела выносливости происходит при изменении диаметра образца от 5 до 25 - 50 мм. При этом эффективный коэффициент концентрации увеличивается и приближается к значению теоретического коэффициента концентрации напряжений. [29]
При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений ( a0aanp) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента ( aaajKp) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напряжений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения ( см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. [30]
Страницы: 1 2 3