Расчет - скруббер
Cтраница 2
В большинстве практических случаев расчета скруббера AW по сравнению с G и L является незначительным и при построении процессов тепломассообмена на /, rf - диаграмме его значением пренебрегают. [16]
Для лучшего усвоения упрощенного способа расчета скруббера в приложении приведен цифровой пример, см. стр. [17]
Сопротивление слоя может быть рассчитано и по другим формулам ( при расчете скрубберов, аглореше-ток), выведенным для конкретных условий. [18]
Величина AW по сравнению с L и G в большинстве практических случаев расчета скрубберов незначительна, и при построении процессов тепло - и массообмена в /, d - диаграмме ею пренебрегают. [19]
Представленные в таблице опытные и расчетные значения гидравлического сопротивления трехфазного лсевдоожиженного слоя по формуле ( 7) и степени его расширения - до формуле ( 8), приведенные в тексте, свидетельствуют о корректности предложенных уравнений для расчета скрубберов промышленных масштабов. [20]
Скорость газа в скруббере является одним из основных параметров, определяющих эффективность очистки газа мышьяково-содовым раствором. При расчете скрубберов мышьяково-содовой очистки скорость газа в скрубберах принимают обычно равным 0 5 - 0 8 м / сек, считая на рабочие условия. При повышенных скоростях газа ( более 0 8 - 1 0 м / сек) коэффициент абсорбции в скрубберах заметно падает. [21]
 |
К расчету числа теоретических тарелок. [22] |
Из условия подобия процессов тепло - и массоотдачи считают, что изменение влаго-содержания газа пропорционально изменению разности температур между газом и водой. Это позволяет вести расчет скруббера по методу теоретических тарелок, предполагая, что на каждой теоретической тарелке происходит повышение температуры газа до температуры воды, а влагосодержания газа-до состояния насыщения, соответствующего этой температуре. [23]
 |
График зависимости коэффициента теплопередачи от критической скорости и температуры входящего газа. [24] |
На этом рисунке кривая / относится к скоростям выше критической, а кривая 2 - к скоростям ниже критической. Ниже приводится пример расчета скруббера. [25]
Насадочные колонны, а в некоторых случаях и колонны с механическим распиливанием широко применяются для абсорбции аммиака в США, но в европейских странах предложены другие устройства для фазового контакта с использованием различных механических устройств для повышения эффективности контакта. В частности, подробно рассмотрена [35, 36] принятая в Европе методика расчета многоступенчатых аммиачных скрубберов, применяемых для очистки каменноугольного газа косвенным методом. [26]
Наилучшая отмывка сернистого таза достигается при соприкосновении дымовых газов с водой не - менее 12 секунд. В этом случае объем насадки получается значительно больше, чем при расчете скруббера на охлаждение дымовых газов. [27]
При всей своей простоте выражение (V.7) страдает рядом недостатков. Прежде всего дисперсность жидкости обычно определяется при ее разбрызгивании форсунками в неподвижный воздух. В реальных условиях движущийся газ может существенно повлиять на крупность образующихся капель. K не позволяет по существу применить уравнение (V.6) для определения поверхностного коэффициента скорости массоотдачи. Кроме того, в процессе своего движения капли жидкости могут не только самопроизвольно распадаться, но и коалесцировать при столкновениях, что приводит к изменению их размеров. При попадании на стены скрубберов капли могут либо дробиться, либо стекать в виде пленки. Если же учесть, что газ по сечению аппарата распределяется неравномерно и то обстоятельство, что при образовании капель и их ударе о зеркало жидкости в нижней части колонны абсорбция носит иной характер, чем при полете капли через газ, становится ясным, что аналитический расчет полого скруббера при сегодняшнем уровне знаний происходящих в нем процессов практически невозможен. В силу этого наиболее целесообразным представляется использовать для расчета скрубберов объемный коэффициент скорости абсорбции Kv, устанавливая его зависимость от основных параметров процесса. [28]
Страницы: 1 2