Cтраница 2
В статье развит метод упрощенных эквивалентов для расчета тепловых сопротивлений однородных изотропных пластин со сложным источником тепла: кольцевой ( осесимметричной) геометрии и-состоящий из нескольких взаимодействующих простых источников. [16]
В связи с разработками новых конструкций мощных германиевых и кремниевых транзисторов приобретает большое значение расчет теплового сопротивления этих приборов, так как вопрос отвода тепла тесно связан со стабильностью параметров и надежностью приборов. [17]
В выражениях ( 3 - 54) и ( 3 - 56) для расчета теплового сопротивления радиатора тепловое сопротивление теплопроводности самих ребер не учитывается, так как при низких коэффициентах теплоотдачи, имеющих место при естественном охлаждении, температурный напор по длине ребра изменяется незначительно. При принудительном охлаждении и сравнительно длинных ребрах величина теплового сопротивления теплопроводности ребер оказывается достаточно высокой, в результате чего возникает необходимость в ее учете. [18]
Нормы допустимой в СССР нагрузки на силовые кабели с бумажной пропитанной изоляцией подсчитаны из расчета теплового сопротивления почвы, равного 120 тепловым омам. Величина теплового сопротивления отдельных составов почвы в зависимости от содержания влаги приведена на фиг. [19]
Остается пока открытым вопрос о выборе надлежащих линейных размеров тела X и Y, участвующих в расчете тепловых сопротивлений Rx и Ry и входящих одновременно в выражение ( 3 - 3) для темпа охлаждения. [20]
В предыдущих статьях [1, 2] нами был предложен метод упрощенных эквивалентов, который с хорошей точностью позволяет произвести расчет тепловых сопротивлений транзисторов. Были рассмотрены случаи, когда источник тепла находился на однородной изотропной пластине. [21]
При определении допустимой нагрузки на кабель заданного сечения тепловой расчет сводится к определению выделяющегося тепла в кабеле и расчету тепловых сопротивлений на пути теплового потока с последующим определением перепада температуры между токопроводящими жилами и окружающей средой в зависимости от тока в жиле. [22]
Как мы видим, введение функции и, сопряженной с v, значительно упрощает расчет теплового потока через изотермическую поверхность и, следовательно, расчет теплового сопротивления между изотермическими поверхностями. [23]
Поскольку в активном режиме работы транзистора выделение тепла происходит в меньших по объему областях, этот режим является более критичным, и он будет принят за основу при расчетах тепловых сопротивлений приборов. [24]
Тепловое сопротивление, обусловленное ваи-дер-вааль-совым взаимодействием соседних цепей, значительно больше, чем гэ в цепи главной валентности. Для расчета элементарного теплового сопротивления, обусловленного силами Ван-дер - Ваальса, необходимо определить соответствующие упругие постоянные. [25]
Метод упрощенных эквивалентов распространен на случай, когда теплоотводящая поверхность не изотермична, а участвует в теплообмене с окружающей средой и когда имеется контактное сопротивление в слоях структуры. Дан пример расчета теплового сопротивления СВЧ транзистора с контактным сопротивлением корпус - теплоотвод. [26]
Приведены расчетные формулы и изложен порядок расчета теплового сопротивления мощного транзистора, который можно рассматривать как многослойную ограниченную по геометрическим размерам структуру со сложным источником тепла в виде ряда полосок на одной стороне и теплоотводом на противоположной. Дан пример расчета теплового сопротивления мощного транзистора. [27]
При использовании метода расчета, основанного на тепловых схемах замещения, наибольшую трудность представляет определение тепловых сопротивлений, входящих в схемы замещения. В [21] приведены формулы для расчета тепловых сопротивлений. [28]
Наконец, существует объемный коэффициент заполнения, который показывает, какая часть объема, приходящегося на оплетку, заполнена волокнистым материалом. Этот коэффициент может найти применение при расчетах теплового сопротивления оплетки. [29]
Наконец, существует объемный коэффициент заполнения, который показывает, какая часть объема, приходящегося на оплетку, заполнена волокнистым материалом. Этот коэффициент может найти применение при расчетах теплового сопротивления оплетки. [30]