Расчет - магистральный трубопровод
Cтраница 2
Методика расчета с учетом упругопластичес-кой работы металла труб для промысловых трубопроводов аналогична методике расчета магистральных трубопроводов. [16]
Неравенства ( 9) и ( 10) показывают, что условие безотказности ( 7), соответствующее нормативному ( по СНиПу) расчету магистральных трубопроводов по деформативности, равносильно требованию, чтобы эквивалентное напряжение произвольного элемента стенки трубы как случайная величина или случайная функция не превышало статистически возможного минимального предела текучести материала труб. Такое представление о предельном состоянии не отражает способности стальных трубопроводов сопротивляться внешним воздействиям при упруго-пластических деформациях. [17]
В монографии обобщены материалы о последствиях ряда разрушительных землетрясений, рассмотрены вопросы влияния грунтовых условий и капитальности объекта строительства на выбор расчетной интенсивности, приведены сведения о механизме возникновения колебаний в рассматриваемых сооружениях, даны рекомендации для расчета магистральных трубопроводов и подземных резервуаров на сейсмические нагрузки, даны материалы для выбора конструкций. [18]
Промысловые трубопроводы проектируют для транспорта продукта при давлениях до 40 - 50 МПа. При расчете магистральных трубопроводов, транспортирующих продукт до 9 8 МПа, не учитывают радиальные напряжения ввиду их относительной малости. [19]
Под основными принципами расчета магистральных трубопроводов понимается выбор расчетной схемы при различных нагрузках и воздействиях, необходимость учета различных нагрузок и воздействий, а также назначение предельных состояний, т.е. допустимого уровня напряженно-деформированного состояния, обеспечивающего надежную работу трубопровода с учетом принятых допущений и гипотез при расчете. [20]
Помимо изложенных материалов, в проектных нормах приведены сведения о коэффициентах запаса прочности и допускаемых напряжениях, проверке прочности в условиях сложного напряженного состояния, а также об оценке устойчивости и влияния температурных изменений. В целом сопоставление методик расчета магистральных трубопроводов на прочность и устойчивость различных стран показывает, что принципиальных расхождений в подходах не отмечается, имеются незначительные отличия в целях конкретных критериальных оценок. Тем самым имеются реальные предпосылки для гармонизации российских и зарубежных норм. [21]
Уренгой - Центр 1, Уренгой - Центр II), а трещины зарождались в стороне от концентраторов. Следует отметить, что при расчете магистральных трубопроводов на прочность в соответствии с действующими нормативно-техническими документами не учитываются внутренние напряжения 1 и 2-го рода, возникающие при производстве труб, которые имеют достаточно высокие значения. [22]
Проанализированы существующие критерии оценки влияния КАС и концентрации напряжений на стойкость металла к коррозионному растрескиванию при переменном нагружении. Показано, что существующие нормы и методы расчета магистральных трубопроводов не учитывают специфического воздействия КАС на их долговечность и переменного характера нагружения в условиях концентрации напряжений. [23]
При расчете на прочность, как это отмечено выше, СНиП 2.05.06 - 85 не оговаривает меру использования несущей способности трубопроводов в условиях коррозионной усталости. Другими словами, в действующем СНиП 2.05.06 - 85 наряду с отсутствием расчета магистральных трубопроводов, эксплуатирующихся в условиях усталости, не приводится величина максимально допустимого уровня кольцевых растягивающих напряжений, определяемого в мировой практике как отношение напряжения в стенке трубы к пределу текучести стали. Исходя из полученного выше результата возникает необходимость в определении максимально допустимого значения этого отношения для реализации установленного ресурса нефтепровода в условиях коррозионно-усталостного нагружения. Это может быть достигнуто на практике путем снижения давления в трубопроводе, увеличением толщины стенки трубы или. [24]
При расчете на прочность, как это отмечено выше, СНиП 2.05.06 - 85 не оговаривает меру использования несущей способности трубопроводов в условиях коррозионной усталости. Другими словами, в действующем СНиП 2.05.06 - 85 наряду с отсутствием расчета магистральных трубопроводов, эксплуатирующихся в условиях усталости, не приводится величина максимально допустимого уровня кольцевых растягивающих напряжений, определяемого в мировой практике как отношение напряжения в стенке трубы к пределу текучести стали. Исходя из полученного выше результата возникает необходимость в определении максимально допустимого значения этого отношения для реализации установленного ресурса нефтепровода в условиях коррозионно-усталостного нагружения. Это может быть достигнуто на практике путем снижения давления в трубопроводе, увеличением толщины стенки трубы или применением стали с более высокой группой прочности. Однако в практике эксплуатации действующих трубопроводов для уменьшения упругопластических деформаций до определенного уровня, обеспечивающего реальную коррозионно-усталостную долговечность нефтепровода с учетом условий эксплуатации, уменьшение указанного отношения возможно только за счет снижения давления перекачиваемого продукта. [25]
Одним из главных показателей экономичности магистральных трубопроводов является их металлоемкость. Магистральные трубопроводы, как правило, имеют большую протяженность, и поэтому необоснованное увеличение расчетной толщины стенок труб хотя бы на 1 мм приводит к перерасходу стали на десятки и даже сотни тысяч тонн. В связи с этим вопросам расчета магистральных трубопроводов на прочность должно уделяться самое серьезное внимание. [26]
Чаще всего по заданной производительности Q требуется определить диаметр трубопровода d и потерю напора Н, с учетом допустимой скорости движения и физических свойств перекачиваемых жидкости или газа. При расчете всасывающих линий для жидких веществ необходимо, чтобы сопротивление линии всасывания не было больше всасывающей способности насоса. При этом всасывающие трубопроводы для светлых нефтепродуктов рассчитываются при наивысшей температуре перекачки, при которой наиболее вероятно образование газовых скоплений, а для темных нефтепродуктов - наоборот, при наименьшей температуре в связи с наибольшей потерей напора па трение. При расчете длинных магистральных трубопроводов выбранный диаметр трубопровода должен быть обоснован технико-экономическим расчетом. [27]
До сравнительно недавнего времени неизотермическими было принято считать только горячие трубопроводы. Интенсивное освоение нефтегазовых месторождений Крайнего Севера и Северо-Западной Сибири выявило, что практически любой трубопровод вследствие сложных климатических условий эксплуатируется при постоянно изменяющихся температурных условиях. Технически грамотно выполненный тешюгидравлический расчет магистрального трубопровода позволяет обеспечить надежные безаварийные технологические режимы эксплуатации и экономию энергозатрат на перекачку. Кроме того, опыт строительства и эксплуатации магистральных газонефтепродуктопроводов настоятельно указывает на необходимость. В связи с этим одной из технических, задач, требующих решения, является разработка рекомендаций, позволяющих оценить последствия теплового влияния трубопровода на окружающую среду. [28]
 |
Схема перемещения отдель. [29] |
Горизонтальные деформации грунта, в котором уложены трубопроводы, являются наиболее опасными с точки зрения их влияния на несущую способность трубопроводов. Поскольку трубопроводы защемлены в грунте, то горизонтальные передвижения грунта увлекают за собой трубопровод и в последнем возникают растягивающие или сжимающие ( в центре мульды) напряжения. Исследования показали, что деформации, возникающие в трубопроводах во время подработки, следуют за деформациями грунта. Эта величина зависит от ряда факторов, как например физико-механических свойств грунтовой засыпки: объемного веса, коэффициента внутреннего трения и сцепления грунта, срока эксплуатации, коэффициента релаксации нагрузок и глубины заложения. Величина Q0 может определяться не только экспериментально, но и теоретически, поскольку, как показали исследования, при перемещении грунта по трубопроводу наблюдается явление среза перемещающегося грунта по грунту, плотно соединенному ( при длительной эксплуатации) с поверхностью трубопровода. Продольные деформации измеряются в относительных величинах ( мм / м), а абсолютные деформации в сантиметрах. Указанные величины и силовое воздействие защемления являются наиболее важными характеристиками, необходимыми для расчетов трубопроводов. Если бы продольные деформации трубопровода полностью следовали за деформациями грунта, то даже при незначительных деформациях растяжения 1 мм / м в трубопроводе возникли бы напряжения, равные 210 МПа. Как показали исследования, наиболее опасными являются растягивающие напряжения. Деформации сжатия не являются столь опасными и при расчете магистральных трубопроводов могут не учитываться. Однако в том случае, когда по трубопроводу транспортируются горячие продукты и трубопровод работает в условиях сжатия, дополнительными сжимающими напряжениями пренебрегать не следует. При ведении горных работ происходит также оседание почвы и на поверхности земли в мульде сдвижения образуется впадина, имеющая определенную кривизну. В большинстве случаев эта величина небольшая, поскольку радиус кривой измеряется километрами. [30]
Страницы: 1 2