Cтраница 3
Расход топлива через вторую ступень, соответствующий этим давлениям, обычно равен расходу топлива, проходящего через первую ступень, или даже больше. Поэтому в расчетах форсунок необходимо учитывать величину противодавления. [31]
Наконец, уравнение, выражающее равенство расходов через сечения 3 - 3 и 4 - - 4, в случае вязкой жидкости также может быть аналогичным уравнению ( 37) для невязкой жидкости. При коротком сопле принятое допущение в силу весьма малой потери энергии в сопле не может заметным образом отразиться на расчете форсунки. Если сопло длинное, то в нем могут быть значительные потери энергии. Однако, как показывает опыт, до тех пор пока в сопле существует воздушное ядро, расход жидкости через форсунку весьма мало зависит от длины сопла. Эти соображения подтверждают возможность использования уравнения ( 37) и для вязкой жидкости. [32]
Наконец, уравнение, выражающее равенство расходов через сечения 3 - 3 и 4 - 4, в случае вязкой жидкости также может быть аналогичным уравнению ( 38) для невязкой жидкости. При коротком сопле принятое допущение в силу весьма малой потери энергии в сопле не может заметным образом отразиться на расчете форсунки. Если сопло длинное, то в нем могут быть значительные потери энергии. Однако, как показывает опыт, до тех пор пока в сопле существует воздушное ядро, расход жидкости через форсунку весьма мало зависит от длины сопла. Эти соображения подтверждают возможность использования уравнения ( 38) и для вязкой жидкости. [33]
Если секундная подача топлива насосом будет меньше VKpam, то работа форсунки сопровождается повторным открытием и закрытием иглы. При этом возникает так называемая дробящая работа форсунки. Расчет форсунки ведется так, чтобы неустойчивая область работы была вне расходов, соответствующих полной мощности двигателя. [34]
При рассмотрении конструктивных схем центробежных форсунок видно, что в их основе заложен один и тот же принцип пленочного истечения топлива. Поэтому расчет любой центробежной форсунки строится с использованием закономерностей работы простой односопловой центробежной форсунки. Расчет форсунки в конечном счете должен дать возможность определить ее основные геометрические размеры, которые обеспечивают требуемую для данных условий сжигания тонкость распыливания при заданных расходной характеристике и угле факела. [35]
Обычно не весь воздух, необходимый для сжигания топлива, подается на распыление. Практически количество воздуха, проходящего через форсунку, колеблется в пределах 60 - 80 % от теоретического, а не достающее количество поступает за счет подсоса. Поэтому для расчета форсунки необходимо полученную величину х умножить на коэффициент, характеризующий принятое количество воздуха, проходящее через форсунку. [36]
Эти зависимости построены двумя способами. Следовательно, для определения коэффициента расхода модно использовать и тот и другой способы, но для расчета форсунок удобнее пользоваться экстра-поляционной зависимостью Qp f ( P), по которой можно найти конкретное значение расхода при любом давлении. [37]
После того как найдены диаметр сопла dc, плечо закручивания К и диаметр входных каналов dBX, определяем остальные размеры распылителя. Находим диаметр камеры закручивания по формуле DK 2 ( R гвх) и прибавляем величину технологического допуска. На расчете форсунок с входными каналами не круглого сечения, а также с каналами, наклоненными к оси сопла, не останавливаемся, так как не возникает новых трудностей. [38]
По результатам расчета должен быть сделан вывод о том, удовлетворяет или не удовлетворяет данная дисперсность распыливания условиям сжигания топлива в топочном устройстве рассматриваемой конструкции. В общем случае эти условия определяются принятыми значениями теплового напряжения топочного объема, допустимого сопротивления воздухонаправляющего устройства и его конструкцией, видом сжигаемого топлива и конструкцией газового тракта. Дать подробные рекомендации по определению бмакс-юо в настоящее время не представляется возможным. Если при расчете форсунки окажется, что данная дисперсность распыливания не соответствует поставленным условиям, то необходимо путем изменения мощности форсунки ( при соответствующем изменении их количества) или путем изменения давления топлива перед распылителями добиться необходимого соответствия максимального размера капли данной форсунки заданным условиям сжигания распыленного топлива. После этих сопоставлений расчет форсунки может быть продолжен. [39]
При работе каждой ступени в отдельности двухсопло-вых и однокамерных форсунок и одной первой ступени двухкамерных остаются справедливыми все зависимости для определения А, ц, а и 6, применяемые в расчетах одноступенчатых центробежных форсунок. А и Re, то их расчет следует вести с учетом сил трения и падения давления топлива. При расчете вторых ступеней такой учет необходим только при их работе на вязких топливах. Вследствие того, что работа только второй ступени двухкамерных форсунок не целесообразна, расчет форсунки на этом режиме не производят. [40]
Эти зависимости построены двумя способами. По первому способу - берется отношение dtp / QTno экспериментальным точкам и строится график ft - f ( P) - По второму способу - значения Q р считываются с экстраполяцион-ных кривых Z. Следовательно, для определения коэффициента расхода модно использовать и тот и другой способы, но для расчета форсунок удобнее пользоваться экстра-поляционной зависимостью Qp f ( P), по которой мояно найти конкретное значение расхода при любом давлении. [41]
По результатам расчета должен быть сделан вывод о том, удовлетворяет или не удовлетворяет данная дисперсность распыливания условиям сжигания топлива в топочном устройстве рассматриваемой конструкции. В общем случае эти условия определяются принятыми значениями теплового напряжения топочного объема, допустимого сопротивления воздухонаправляющего устройства и его конструкцией, видом сжигаемого топлива и конструкцией газового тракта. Дать подробные рекомендации по определению бмакс-юо в настоящее время не представляется возможным. Если при расчете форсунки окажется, что данная дисперсность распыливания не соответствует поставленным условиям, то необходимо путем изменения мощности форсунки ( при соответствующем изменении их количества) или путем изменения давления топлива перед распылителями добиться необходимого соответствия максимального размера капли данной форсунки заданным условиям сжигания распыленного топлива. После этих сопоставлений расчет форсунки может быть продолжен. [42]