Расчет - головка
Cтраница 2
 |
Схема листовальной головки типа рыбий хвост. [16] |
Также как и при расчете коллекторных головок, прежде всего определяется величина индекса допустимой разнотолщинности VI. За величину индекса р азнотолщинности принимается отношение удельного расхода на краю щели к удельному расходу в центре щели. [17]
Применение уравнений течения ньютоновской жидкости для расчета головок со сложными геометрическими размерами проточной части оказывается не очень удобно, так как рассчитанная величина эффективной вязкости, подставляемой в эти уравнения, соответствует действительности только для таких участков сечения, в которых можно точно определить величину градиента скорости. Более точные результаты получаются при использовании для расчета математических выражений, описывающих зависимость эффективной вязкости от геометрических размеров канала, если эти зависимости позволяют получить точное аналитическое решение уравнений течения для всей системы. Очевидно, что с физической точки зрения результаты, полученные при таком аналитическом подходе, являются лучшим приближением, чем при использовании метода поэтапного расчета. [18]
В литературе описаны и другие уравнения расчета головок для получения плоских пленок. В одном из них, предложенном Мак-Келви и Ито [58], предполагается постоянный расход по всей ширине щели, что достигается изменением размеров щелевого отверстия головки. [19]
Это соотношение представляет собой основное уравнение для расчета головок, удовлетворяющих указанным в начале этого раздела требованиям, и применимо к любой жидкости. Рассмотрим течение степенной жидкости через плоскощелевой канал. [20]
Можно рекомендовать следующую процедуру построения математической модели для расчета головки независимо от ее типа: 1) реальный поток заменяют последовательностью простых вискози-метрических течений; 2) составляют одно или несколько уравнений материального баланса, связывающих между собой объемные расходы вискозиметрических течений каждого типа; 3) принимая, что можно изменить один или несколько геометрических параметров головки, рассчитывают течение при одном или нескольких режимах экструзии, определяя для них значения упомянутых выше геометрических параметров головки как функции размеров изделия, реологических характеристик экструдируемого расплава и параметров процесса экструзии. [21]
На уравнениях ( 51) и ( 52) основаны методы расчета листоваль-ных головок. Эти же уравнения описывают такие частные случаи течения, как течение в кольцевых каналах и течение в трубах прямоугольного сечения. [22]
Как показали исследования, проведенные в НИИтранснефти, для взвешивания парафинового осадка необходима скорость движения нефти 10 - 15 см / сек. Задача расчета головки сводится к расчету настильной веерной турбулентной струи, имеющей на заданном расстоянии от сопла скорость примерно 10 - 15 см / сек. [23]
Описанный метод расчета головок показывает, что не существует единственной конструкции головки, позволяющей получать абсолютно равнотолщинные в поперечном направлении изделия. Однако существует множество альтернативных конструкций и соответственно множество уравнений для расчета головки, поскольку конструктор может заранее выбрать геометрический параметр головки, с помощью которого он будет добиваться заданной степени разнотол-щинности. [24]
Поскольку напряжение сдвига г входит в два члена уравнения ( 151), интеграл этого уравнения имеет вид многочлена с дробным показателем степени. Поэтому в данной главе рассматриваются только два случая применения уравнения ( 151) для расчета головки. [25]
Система расчета высотной коррекции конических зубчатых передач, разработанная фирмой G eason, отличается от системы ЭНИМСа. Величины коэффициентов высоты головки зуба / и смещения исходного контура х непосредственно не определяются, они заложены в формулы расчета головок зуба колеса и шестерни. Это позволяет упростить расчет высотных пропорций зубьев. [26]
Экспериментальные данные многих исследователей показали, что в процессе выдавливания большинства полимерных материалов поверхность изделия зависит от величины напряжения сдвига. При напряжении сдвига, превышающем 7 кГ / см2, поверхности изделия получаются шероховатыми, неровными и-искривленными, поэтому рекомендуется при расчете головок эту величину напряжения сдвига не превышать. [27]
На рис. 66 приведены для сравнения графики скоростей ньютоновской жидкости и расплава полимера для двух значений вязкости. Это указывает на то, что различия в течении жидкостей возрастают с увеличением градиента скорости. А так как градиенты скорости при течении расплавов в головках обычно малы, то для расчета головок могут быть применены относительно простые классические зависимости. [29]
Подобно трубным головкам, кабельные головки относятся к категории кольцевых головок. Однако в этих головках внутренняя поверхность кольца образуется изолируемой жилой, которая протягивается через головку с линейной скоростью, равной линейной производительности машины. На шприцмашинах могут обкладываться как отдельные тонкие жилы, так и кабели, состоящие из множества отдельных проводов общим наружным диаметром до 150 мм. Тем не менее расчет головок производится по одним и тем же уравнениям. [30]
Страницы: 1 2 3