Конкретный расчет

Cтраница 1

Конкретный расчет для испарительной установки сточных вод мощностью 170 м3 / ч показал, что минимум приведенных затрат приходится на 12 - 14 ступеней испарения. [1]

Конкретный расчет, произведенный в предположении, что неупругая аккомодационная деформация мартенситного кристалла к аустенитной матрице осуществляется за счет двойнико-вания по плоскости ( 112) м, дает значение [258] К % 0 33 эв. В тех случаях, когда взаимная аккомодация фаз осуществляется с помощью дислокаций, не нарушающих трансляционную инвариантность решетки мартенсита, расчет энергии Х2 упрощается, однако и в этих случаях порядок величины Х2 остается прежним. [2]

Конкретный расчет был осуществлен при R 1 и при R 3 с помощью ин-тегро-дифференциальных уравнений ( 10) и дальнейших формул, относящихся к расчету ячейки в одногрупповом приближении. Конечно-разностный метод, примененный для решения уравнений ( 10), характеризовался следующими данными. Промежуток 0 г R в обоих случаях был разбит на 100 равных частей. Из этих ста интервалов третий, считая от границы цилиндра, в свою очередь был разделен на пять равных частей, второй - на десять равных частей, первый - на десять равных частей. [3]

Конкретные расчеты показывают, что при значениях а / Н0 от 1 1 до 1 3 и разности отметок Az / H0 от - 0 25 до 0 25 точка равенства изменения расходов в начале и в конце трубопровода находится в пределах х / 1 - 0 25 - - 0 5, причем меньшее значение соответствует наибольшей крутизне характеристики, наибольшей разности отметок и наибольшей утечке. [4]

Конкретные расчеты показывают, что при значениях а / Н0 от 1 1 до 1 3 и разности отметок Az / Н0 от - 0 25 до 0 25 точка равенства изменения расходов в начале и в конце трубопровода находится в пределах дУ / 0 25 0 5, причем меньшее значение соответствует наибольшей крутизне характеристики, наибольшей разности отметок и наибольшей утечке. [5]

Парциальные и полное ( сгп борновские сечения для перехода Is - 2s атома водорода. [6]

Конкретные расчеты хорошо подтверждают это правило. На рис. 65 66 показаны в качестве примера парциальные борновские сечения возбуждения уровней 2s и 2р водорода. [7]

Конкретный расчет проведем для случая, когда характеристика объекта является кусочно-линейной, а помеха Z ( t) представляет собой нормальный белый шум с математическим ожиданием, линейно возрастающим во времени. [8]

Конкретные расчеты показывают, однако, что это не всегда верно ( см. раздел. Перестройка состояний остальных электронов при удалении данного существенно зависит от состояния последнего и меняется от одного состояния к другому. Например, можно ожидать, что удаление преимущественно d - электрона из сильно ковалент-ного металлорганического комплекса приведет к значительно большей перестройке состояний остальных электронов, чем при удалении несвязывающего лигандного электрона. Точное значение потенциала ионизации необходимо вычислять как разность значений полной энергии исходной системы и конечной ионизованной, вычисленных с учетом взаимодействий между электронами. [9]

Конкретный расчет был произведен для случая линейной поляризации при a - где г - целое число. [10]

Конкретные расчеты возникающих вследствие этого напряжений затруднены из-за отсутствия надежных данных о величинах межфазного натяжения и размерах частиц. Модули упругости, получаемые в результате ориентировочных расчетов [52] при допущении размеров частиц порядка 103 А и межфазной энергии 10 - 3 Дж / м2, приблизительно на десятичный порядок ниже экспериментальных величин. Таким образом, вклад искажения формы структурных элементов в упругую деформацию двухфазного студня практически оказывается ничтожно малым, и с ним можно не считаться. [11]

Конкретный расчет по формуле (2.42) показывает, что для металлов на частотах ОВЧ диапазона величина d оказывается весьма малой. [12]

Конкретные расчеты по оценке уязвимости объекта при воздействии катастрофического затопления производятся на основе исходных данных, выдаваемых местными штабами ГО. [13]

Конкретные расчеты показывают, что при оценке перспективных решений для Atl месяц ошибка не превышает 1 % по суммарной величине газоподачи. Исходя из свойств функций газопотребления и учитывая ошибки от переходных процессов, методы смены стационарных состояний целесообразно применять для синтеза перспективных режимов длинных газопроводов при А 10 дней или для синтеза декадных и более длительных режимов работы магистральных газопроводов. [14]

Конкретный расчет для D-100 мм, L 27 3 км, Х226 км, i - 10 км, 2а0 3 1 / сек 1 0 037 кг / сек, / н 31 8 кгс / см2, Р 2 94 кгс / см2, Р0 20 кгс / см2, Рс 3 приведен на-рис. [15]

Страницы: 1 2 3 4