Cтраница 2
В тепловых расчетах котельных агрегатов по нормативному методу ЦКТИ и ВТИ, когда коэффициент избытка воздуха является заданным, теплосодержание продуктов сгорания для удобства расчетов определяют как сумму теплосодержаний продуктов сгорания 1 кг топлива при а 1 и теплосодержания избыточного воздуха, взятого при температуре продуктов сгорания. [16]
При тепловом расчете котельного агрегата потеря qb для номинальной нагрузки определяется только в зависимости от паропроизводительности котельного агрегата на основании графиков, приведенных на фиг. [17]
При тепловом расчете котельного агрегата принимают, что потери тепла от наружного охлаждения отдельных газоходов пропорциональны количествам тепла, отдаваемым газами поверхностям нагрева в соответствующих газоходах. [18]
При тепловом расчете серийных котельных агрегатов характеристики топлива принимаются по табл. I и II. Тепловые расчеты котельных агрегатов, предназначенных для конкретных объектов, при наличии обоснованных данных выполняются с учетом характерного для этого объекта топлива. [19]
В нормах теплового расчета котельного агрегата приводится теплосодержание уходящих газов Qa, равное 271 ккал / кг топлива. [20]
В практике тепловых расчетов котельных агрегатов и других тепловых установок обычно оперируют объемами продуктов сгорания и значениями объемной теплоемкости, а не весом продуктов сгорания и весовой теплоемкостью. [21]
В нормах теплового расчета котельного агрегата приводится теплосодержание уходящих газов Q2, равное 271 ккал / кг топлива. [22]
В практике тепловых расчетов котельных агрегатов обычно оперируют объемами продуктов сгорания и значениями объемной теплоемкости. [23]
В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [56] влияние на теплообмен температурного поля топки учитывается соответствующим выбором эмпирического коэффициента М в методике ЦКТИ или введением условной эффективной температуры топочной среды 7ф в методике ВТИ - ЭНИНа. При этом речь идет в основном об изменении температуры факела по высоте топочной камеры. [24]
Данный Нормативный метод теплового расчета котельных агрегатов разработан взамен изданного в 1957 г. За истекший период времени котельная техника получила дальнейшее широкое развитие: выросла производительность котельных агрегатов; стали широко применяться сверхкритические параметры пара; введен промежуточный перегрев; в качестве основной принята блочная компоновка котел - турбина; существенные изменения произошли в топливной базе тепловых электростанций за счет привлечения и более широкого использования новых топлив. [25]
Составлены по нормам теплового расчета котельных агрегатов ВТИ. Угли марох Г, ПЖ, К, ПС, ПП дают спекшийся кокс; марок Д, СС - слабо спекшийся; остальные порошкообразный. [26]
Попытка применить нормативный метод теплового расчета котельных агрегатов для учета влияния вторичных излучателей на теплообмен в топке не дает результатов. Пользуясь этим методом, можно учесть изменение толщины излучающего газового слоя и степени экранирования топки, но влияние конвективного теплообмена между топочными газами и излучателем при этом совершенно не учитывается, а он имеет решающее значение. [27]
При расчетах использованы данные книги Тепловой расчет котельных агрегатов. [28]
Основной текст книги содержит методику теплового расчета котельных агрегатов с необходимыми расчетными таблицами и номограммами. В приложениях даны краткие указания по проектированию котельных агрегатов, расчету и проектированию пароохладителей, расчету температуры стенки труб и воздухоподогревателя с промежуточным теплоносителем, а также примеры расчетов. [29]
Рекомендации настоящих норм согласованы с нормами теплового расчета котельного агрегата, нормами технологического проектирования электростанций, правилами взрывобе-зопасности и правилами технической эксплуатации электростанций. [30]