Применяемый расчет

Cтраница 1

Применяемые расчеты позволяют определять потенциальные возможности скважин, объектов разработки, месторождений в целом по отношению к вычисляемым ГТМ. [1]

Применяемый расчет процесса сепарации не учитывает реального распределения жидкости по поверхности тарелок и по высоте барабана; в результате этого расчетная производительность сепаратора сильно завышена, поскольку предполагалось, что все тарелки барабана загружены равномерно. [2]

Так, широко применяемые расчеты подшипников качения используют кривые усталости для поверхностных слоев закаленных сталей, которые не имеют длительного предела усталости. Тренером [195] коэффициент работоспособности включает срок подшипника и режим его работы. [3]

Таким образом, обычно применяемый расчет по Nu 2 дает тем большую ошибку, завышающую а до 1 5 - 2 раз, чем больше несферичность. [4]

Таким образом, обычно применяемый расчет по Nu 2 дает тем большую ошибку, завышающую а до 1 5 - 2 раз, чем больше несферич-пость. [5]

Метод расчета срока окупаемости наиболее прост с точки зрения применяемых расчетов и приемлем для ранжирования инвестиционных проектов с разными сроками окупаемости. Он предпочтителен, когда предприятие заинтересовано вернуть вложенные средства в кратчайшие сроки, при быстрых технологических переменах в отрасли или при наличии у предприятия проблем с ликвидностью. [6]

Методы оценки инвестиционных проектов. [7]

Метод расчета срока окупаемости наиболее прост с точки зрения применяемых расчетов и приемлем для ранжирования инвестиционных проектов с разными сроками окупаемости. Однако он имеет ряд существенных недостатков. [8]

Для элементов машин и конструкций, испытывающих в эксплуатации действие повторных местных упруго-пластических деформаций, традиционно применяемых расчетов статической прочности по номинальным напряжениям и стандартным характеристикам механических свойств ( пределы текучести 0Т, прочности 0В, длительной прочности ОдП и ползучести о-п) оказывается недостаточно. Эти расчеты используют для выбора основных размеров сечений несущих элементов. [9]

В процессе расчетов за отгруженную продукцию или предоставленные услуга средства поставщиков или покупателей ( в зависимости от форм применяемых расчетов) временно отвлекаются из оборота. [10]

Заметим, что после разрушения образовавшихся мостиков сцепления на поверхности остаются навалы и наросты, которые в дальнейшем, видимо, не только сдирают пленки, но и образуют зацепления с противолежащей поверхностью. Из изложенного следует, что применяемые расчеты коэффициента трения по величине сопротивления вдавливанию и срезу неправильны. Неверен также и расчет коэффициента трения, приведенный Грином, ибо картина разрушения мостика сцепления не соответствует принятой им расчетной модели. Она, видимо, будет более близка к действительности для случая трения разноименных металлов. [11]

Правильный выбор коэффициента запаса имеет такое же влияние на окончательный результат расчета, как и правильное определение величины и характера действующей нагрузки и определение напряжений в элементах конструкции. В связи с этим выбор норм допускаемых напряжений должен быть увязан в целом с методами применяемых расчетов. Поэтому для наиболее характерных типов конструкций, отличающихся по своим условиям работы и по принятым для них расчетным схемам, вырабатываются свои нормы допускаемых напряжений. [12]

Полученные по методу четвертых моментов величины Lc и микронапряжении близки для всех коксов, поэтому для иллюстрации характера измвнения размеров ОКР с температурой на рис. 2 приведены данные для кокса I. Для сравнения приведены также данные вычисленные по формуле Свлякова-Шерера. У исходного кокса данные двух методов совпадают. В температурной области 500 - 900 С размеры / с по методу четвертых моментов не меняются вычисленные по формуле Селякова-Шерера уменьшаются по сравнению с исходным коксом почти вдвое. На основании обычно применяемых расчетов Lf авторы работы С 14J предполагают что в области 500 - 800 С происходит разрушение ранее образованных пакетов. [13]

В книге приводятся методика и данные гидравлических расчетов судовых систем. Даны обоснования выбора методов расчета простых и сложных трубопроводов, водяных и вентиляционных. Помещены современные данные о коэффициентах местных сопротивлений и вычислений коэффициента трения в трубах. Описаны методы некоторых специальных гидравлических расчетов. В книге обобщен опыт судостроительных конструкторских бюро, научно-исследовательских институтов, а также иностранный опыт. Для иллюстрации применяемых расчетов в соответствующих главах книги даны примеры. [14]

Полученные по методу четвертых моментов величины Lc и микронапряжений близки для всех коксов, поэтому для иллюстрации характера изменения размеров ОКР с температурой на рис. 2 приведены данные для кокса I. Для сравнения приведены также данные вычисленные по формуле Селякова-Шерера. У исходного кокса данные двух методов совпадают. В температурной области 500 - 900 С размеры 1 е по методу четвертых моментов не меняются вычисленные по формуле Селякова-Шерера уменьшаются по сравнению с исходным коксом почти вдвое. Объяснения уменьшения L в температурном интервале 500 - 900 С противоречивы. На основании обычно применяемых расчетов L авторы работы С 14 J предполагают что в области 500 - 800 С происходит разрушение ранее образованных пакетов. [15]

Страницы: 1