Рассматриваемый реактор

Cтраница 3

Фазовые портреты модели реактора в системе координат ку при различных значениях Х0 и уа. [31]

Множество точек первого квадранта плоскости х, у, очевидно, соответствует всем возможным состояниям рассматриваемого реактора. [32]

Необходимость переработки топлива диктуется либо ядерными, либо механическими факторами в зависимости от типа и конструкции рассматриваемого реактора. Переработка топлива является нежелательным, но, к сожалению, необходимым этапом производства атомной энергии. Здесь уместно несколько подробнее рассмотреть факторы, ограничивающие кампанию горения одной загрузки топлива в реакторе. [33]

Et, Ег - энергия активации; G - расход газа через реактор; V - объем рассматриваемого реактора; Я - газовая постоянная; Т0, Гст - входная температура смеси и температура стенки реактора; р - плотность смеси; Ср - теплоемкость смеси; S - поверхность рассматриваемого реактора; h - коэффициент теплопередачи; klt kz - постоянные коэффициенты; t - время. [34]

Так как и коэффициент kc, и удельная внешняя поверхность частиц обратно пропорциональны диаметру последних, то применение рассматриваемых реакторов позволяет устранить внешнедиффу-зионные ограничения. Достаточно точная оценка роли последних может быть выполнена вышеописанными методами. Ниже кратко рассмотрены условия переноса реагирующего газа из пузырей к окружающей жидкости. [35]

Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС Форт-Сент - Врейн ПГ рассматриваемого реактора ( рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15 3 м, из которых 11 8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8 % потерь на трение. [36]

Относительная интенсивность и эффективность мешалок. [37]

Интенсивность и эффективность работы мешалок являются критериями при оценке их применения в конкретных технологических процессах, проводимых в рассматриваемых реакторах. [38]

Различные конструкции мешалок оценивают по интенсивности действия и эффективности их применения при осуществлении конкретных технологических процессов, проводимых в рассматриваемых реакторах. При использовании различных конструкций мешалок для выявления эффективности сравнивают энергетические затраты, необходимые для достижения требуемого технологического результата. [39]

Изменение константы.| Изменение количества образующегося дивинила. [40]

Для того чтобы установить тип реактора, позволяющего наиболее полно реализовать найденный оптимальный режим, целесообразно первоначально выбрать несколько аппаратов, составить их математические модели, проанализировать поведение рассматриваемых реакторов и сравнить полученные результаты. [41]

Из табл. 26 следует, что широко применяемые способы оценки интенсивности перемешивания по частоте вращения рабочего колеса, его окружной скорости, коэффициенту быстроходности и модифицированному числу ReM оказываются численно одинаковыми для всех четырех зон рассматриваемого реактора. [42]

Из таблицы I следу 61, что широко применяемые способы оцен-ки интенсивности перемешивания по скорости пращевия рабочего soseca, окружной его скорости, коэффициенту быстроходности и кодифицированному числу Рейнольдов оказываются численно одинаковыми для всех четырех зон рассматриваемого реактора, Таким образок, все эти способы оценки интенсивности перемешивания ничего не говорят о действительном гидродинамическом режипе зон и о процессах, протекающих в них. [43]

Уравнение ( IV, 96) служит общим уравнением, по которому может быть получено выражение для определения объема реактора любой степени гидрирования при соответствующих подстановках в это ураьнение значений v0, A0, B0, C0nF для рассматриваемого реактора. Получив, таким образом, выражение д я определения объема каждого из реакторов, аналогично тому, как это показано на фиг. [44]

Уравнение ( IV, 96) служит общим уравнением, по которому может быть получено выражение для определения объема реактора любой степени гидрирования при соответствующих подстановках в это уравнение значений v0, A O, B O, CQuF для рассматриваемого реактора. Получив, таким образом, выражение д я определения объема каждого из реакторов, аналогично тому, как это показано на фиг. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5