Газлифтный реактор

Cтраница 3

С целью приближения аппарата к модели идеального вытеснения по жидкой фазе теми же авторами [46] был предложен многоступенчатый вариант трубчатого газлифтного реактора. В этом аппарате каждая ступень состоит из одной циркуляционной трубы и двух барботажных. Внизу эти трубы соединены коллектором, и в каждую трубу введен барботер. Вверху все трубы соединены с емкостью, разделенной вертикальными полуперегородками на отсеки - ступени. Переток жидкости из одной ступени в другую осуществляется по патрубкам, соединяющим циркуляционные трубы, причем патрубок выхода жидкости из ступени расположен выше патрубка ввода ее в циркуляционную трубу данной ступени. Этим обеспечивается хотя бы однократный проход реакционной массы через ступень. [31]

Теплообмен в чистых жидкостях. В газлифтных реакторах высота и диаметры как барботажных, так и циркуляционных труб определяются уравнениями гидродинамики и кинетики химических превращений. [32]

Выходные кривые окисления керогена сланца при следующих значениях ог ( вм / с. [33]

Анализ массообмена и кинетики химческих превращений в реальных процессах затруднен тем, что нет надежных рекомендаций для коэффициентов массопередачи и константы скорости реакции. Поэтому при расчете промышленных газлифтных реакторов приходится ориентироваться на экспериментальные данные, полученные на модели аппарата в условиях, близких к производственным. [34]

В химической промышленности одним из наиболее распространенных способов получения 1 2-дихлорэтана ( ДХЭ) является жидкофазное хлорирование этилена. Процесс проводится в газлифтном реакторе, заполненном продуктом реакции - ДХЭ. В нижнюю часть восходящего потока для получения раствора вводится газообразный хлор. Хемосорбция этилена протекает выше по потоку при истечении этилена в раствор хлора в ДХЭ. Образование побочных продуктов в реакторах жидкофазного хлорирования связано в основном с протеканием реакций заместительного хлорирования ДХЭ. При этом скорость побочных реакций увеличивается с ростом температуры. [35]

Схема двухтрубного газлифтного реактора. [36]

Анализ распределения давлений в газлифтном реакторе дает возможность установить уравнение для расчета сопротивления аппарата по газовой фазе и более обоснованно подойти к зависимостям, определяющим скорость циркуляции жидкости. [37]

Скорость циркулирующей жидкости может достигать 1 - 2 м / с. Это позволяет обрабатывать в газлифтном реакторе не только однородные жидкие системы, но и тонкодисперсные суспензии с большим различием плотностей сплошной и дисперсной фаз. [38]

Скорость циркулирующей жидкости может достигать 1 - 2 м / с. Это позволяет обрабатывать в газлифтном реакторе неоднородные жидкие системы с большим различием плотностей сплошной и дисперсной фаз. Интенсивная циркуляция способствует лучшему теплообмену между жидкостью и теплообменными поверхностями, образованными стенками барботажных труб. Возможность размещения в газлифтных аппаратах больших поверхностей теплообмена без нарушения принципа циркуляции делает их наиболее эффективными устройствами для проведения реакций с большим тепловым эффектом. [39]

Механизм дробления капель, описанный в гл. III, сохраняется и в газлифтных реакторах, однако процесс осложняется тем, что перемешивание жидкостей происходит как в барботажных, так и циркуляционных трубах. При этом в барботажных трубах превалирующую роль играют турбулентные пульсации от всплывающих и деформирующихся газовых пузырей, а в циркуляционных - турбулентные пульсации, обусловленные скоростью течения сплошной среды. [40]

Принимаем окончательно диаметр барботажных отверстий d0 7 мм. Для расчета объема жидкости в газлифтном реакторе по (9.87) принимаем: объем части аппарата ниже газового слоя уя. [41]

Следует отметить, что в отличие от барботажных колонн газлифтные реакторы при тех же габаритах имеют несколько меньший реакционный объем, так как межтрубное пространство используется для подачи в него хладагента. Однако, как и барботажные колонны, газлифтные реакторы достаточно просты по конструкции и, следовательно, надежны в эксплуатации. [42]

В книге освещено современное состояние научно-технического уровня аппаратуры, предназначенной для проведения химических реакций в системах газ-жидкость. Рассмотрены конструктивные особенности и условия применения барботажных колонн, газлифтных реакторов, змеевнковых барботажных реакторов, аппаратов с механическим диспергированием газа и аппаратов со свободно стекающей и перемешиваемой пленкой жидкости. На основе теоретического анализа процессов гидродинамики, тепло - и массообмена и кинетики химических превращений даны рекомендации для инженерного расчета и моделирования указанной аппаратуры. [43]

Следует отметить, что четко выраженных снарядов при циркуляции жидкости s трубах газлифтных реакторов не наблюдается. Движение газа в виде снарядов ( с закругленной вершиной и срезанным низом), достигающих длины 150 мм в трубе диаметром 50 мм, наблюдается только при отсутствии направленного движения жидкости. С дальнейшим увеличением скорости газа пенный режим переходит в стержневой, когда основная масса газа движется в центре трубы, окруженная кольцевым восходящим потоком жидкости. Стержневой режим наступает при скоростях газа более 10 м / с, при которых обычно газлифтные реакторы не работают. [44]

Несмотря на достаточно удовлетворительную аппроксимацию опытных данных используемыми уравнениями, их все же нельзя признать обобщающими, и не только потому, что они имеют различные формы записи. В первую очередь, настораживает введение в эти уравнения вязкости газа. Так же необоснованно включен в расчетные уравнения и диаметр трубы, который при проведении экспериментов оставался неизменным. Для расчета а можно воспользоваться уравнением (11.38), но, прежде чем рассматривать его детально применительно к условиям движения газожидкостной смеси в вертикальных трубах, проанализируем качественные результаты последних исследований [25, 70, 74], представляющие для инженеров, занимающихся разработкой газлифтных реакторов, определенный интерес. [45]

Страницы: 1 2 3 4