Cтраница 3
Привлекает внимание работа I63J, показавшая, что окисление и окали-иообразование в случае сплава ниобия, содержащего 20 ат. Эта работа показала также, что сплав, сохраняя ценные свойства ниобия при комнатной температуре, имеет лучшие механические свойства при высоких температурах. Значения длительной прочности, установленные в результате 100-часовых испытаний при 1090, равны для сплава 12 Кг / мм2 и для ниобия 9 2 кг / мм1, а значения предела выносливости составляют 3 - 10 циклов при 21 кг / мм - для сплава и 2 6 - 10 циклов при 14 кг / мм для ниобия. К сплавам на основе тантала, исследовавшимся в отношении их стойкости против окисления при 1090е и показавшим скорость окалино-образования в пределах от 1 / 10 до V7 по сравнению с нелегировапным танталом, относятся следующие ( ат. [31]
Змеевики же печей для высокотемпературных процессов эксплуатируются в более жестких условиях, когда напряженное состояние материалов печных труб изменяется непрерывно вследствие ползучести. Сложность создания методики оценки длительной прочности при ползучести материала усугубляется тем, что на металл постоянно воздействует агрессивная среда продуктов расщепления углеводородного сырья, изменяющая его прочностные характеристики. Поэтому накопление данных о значениях длительной прочности материалов труб за 100000 ч работы ( табл. IV-4) в реальных производственных условиях может способствовать нахождению удачного метода решения прочностных задач, что обеспечит надежность и длительность эксплуатации оборудования. [32]
Свариваемость стали при существующих видах сварки должна подтверждаться данными испытаний сварных соединений, выполненных по рекомендуемой технологии с применением соответствующих присадочных материалов. Результаты испытаний должны обеспечивать надежную оценку прочностных, пластических; и других свойств сварного соединения и степени влияния на эти свойства технологии сварки ( включая режим термообработки) и других факторов. Для жаропрочных сталей должны быть данные по значению длительной прочности сварных соединений, а также по степени их разупрочнения и охрупчивания в околошовной зоне вследствие температурного цикла сварки и на склонность к локальным разрушениям соединений. [33]
Свариваемость стали при существующих видах сварки должна быть подтверждена данными испытаний сварных соединений, выполненных по рекомендуемой технологии с применением соответствующих присадочных материалов. Результаты испытаний должны обеспечивать надежную оценку прочностных, пластическихи других свойств сварного соединении и степени влияния на эти свойства технологии сварки ( включая режим термообработки) и других факторов. Для жаропрочных сталей должны быть представлены данные по значению длительной прочности сварных соединений, а также по степени их разупрочнения и охрунчивания в околошовной зоне вследствие температурного цикла сварки и по склонности к локальным разрушениям сварных соединений. [34]
Свариваемость стали при существующих видах сварки должна быть подтверждена данными испытаний сварных соединений, выполненных по рекомендуемой технологии с применением соответствующих присадочных материалов. Результаты испытаний должны обеспечивать надежную оценку прочностных, пластических и других свойств сварного соединения и степени влияния на эти свойства технологии сварки ( включая режим термической обработки) и других факторов. Для жаропрочных сталей должны быть представлены данные по значению длительной прочности сварных соединений, а также по степени их разупрочнения и охрупчивания в околошовной зоне вследствие температурного цикла сварки и на склонность к локальным разрушениям сварных соединений. [35]
Свариваемость стали при существующих видах сварки должна быть подтверждена данными испытаний сварных соединений, выполненных по рекомендуемой технологии с применением соответствующих присадочных материалов. Результаты испытаний должны обеспечивать надежную оценку прочностных, пластическихи других свойств сварного соединения и степени влияния на эти свойства технологии сварки ( включая режим термообработки) и других факторов. Для жаропрочных сталей должны быть представлены данные по значению длительной прочности сварных соединений, а также по степени их разупрочнения и охрупчивания в околошовной зоне вследствие температурного цикла сварки и по склонности к локальным разрушениям сварных соединений. [36]
Совместное действие постоянной нагрузки и температуры не является аддитивным. Строго говоря, нельзя коэффициент длительной прочности при 20 С и коэффициент снижения кратковременной прочности при заданной температуре перемножить для того, чтобы учесть одновременное действие нагрузки и температуры. В зависимости от напряженного состояния и температуры разница в значении длительной прочности неодинакова не только по величине, но и по знаку, что объясняется различным соотношением процессов разрушения и релаксации напряжений. [37]
![]() |
Предельные кривые, построенные по обобщеы-ному критерию длительной прочности. [38] |
Здесь, как и выше, прямая проведена по точкам, соответствующим одноосному растяжению. Экспериментальные точки имеют некоторый разброс. Однако в рамках этого разброса совершенно отчетливо видно, что если по критерию Джонсона значение длительной прочности занижено, то при условии постоянства интенсивности напряжений оно завышено. Следовательно, это условие тем более не может быть принято в качестве критерия. [39]
Наиболее высокие значения этих характеристик отмечены после двойного отжига или отжига при 600 С. Длительная прочность сварного соединения ( ioo 60 - 63 кгс / мм2), равноценна значениям длительной прочности основного материала. Предел выносливости уменьшается от 48 ( основной металл) до 17 5 - 35 кгс / мм2 ( сварное соединение) в зависимости от режима отжига. [40]
![]() |
Длительная прочность сталей стд. п. [41] |
Приведенный выше расчет отбраковочных размеров печных труб по толщине их стенок применим, как уже отмечалось, лишь для печей, работающих в интервале температур 350 - 550 С при давлениях 1 5 - 4 0 МПа. Змеевики же печей для высокотемпературных процессов эксплуатируются в более жестких условиях, когда напряженное состояние материалов печных, труб изменяется непрерывно вследствие ползучести. Сложность создания методики оценки длительной прочности при ползучести материала усугубляется тем, что на металл постоянно воздействует агрессивная среда продуктов расщепления углеводородного сырья, изменяющая его прочностные характеристики. Поэтому накопление данных о значениях длительной прочности материалов труб за 100000 ч работы ( табл. VI-5) в реальных производственных условиях может способствовать нахождению удачного метода решения прочностных задач, что обеспечит надежность и длительность эксплуатации оборудования. [42]