Cтраница 3
Первая задача решается на основе использования величины разности температур между теплоносителями. Разность температур между теплоносителями изменяется вдоль поверхности теплообмена от сечения к сечению аппарата. Поэтому истинное значение ЛТер определяется осреднением значений разности температур на каждом элементарном сечении аппарата. Для непосредственного определения А Тср, а следовательно, и тепловой нагрузки Q в узле теплообмена, необходимо знать конечные температуры потоков. Таким образом, для реализации алгоритмов синтеза ТС необходимо прежде всего использовать методы решения задачи проектирования, так как при синтезе ТС в первую очередь определяются значения неизвестных температур потоков в каждом УТ системы. [31]
Первая задача решается на основе использования величины разности температур между теплоносителями. Разность температур между теплоносителями изменяется вдоль поверхности теплообмена от сечения к сечению аппарата. Поэтому истинное значение Л Тср определяется осреднением значений разности температур на каждом элементарном сечении аппарата. Для непосредственного определения Л Тср, а следовательно, и тепловой нагрузки Q в узле теплообмена, необходимо знать конечные температуры потоков. Таким образом, для реализации алгоритмов синтеза ТС необходимо прежде всего использовать методы решения задачи проектирования, так как при синтезе ТС в первую очередь определяются значения неизвестных температур потоков в каждом УТ системы. [32]
Запись термограмм сушимого образца, а также кривой изменения температуры воздуха в эксикаторе, в который помещен образец, производится автоматически на той же ленте самопишущего потенциометра следующим образом: после взвешивания образца к контактам самопишущего потенциометра при помощи коммутирующего устройства последовательно подключаются цепи двух термобатарей. Вторая термобатарея, состоящая из 34 медно-константановых термоэлементов ( спаи 1 - 2), служит для измерения температуры сушимого образца относительно постоянной температуры воздуха эксикатора. Поэтому термограммы сушки тела записываются на ленте в значениях разности температур сушимого тела и температуры окружающего его воздуха. [33]
Для таких случаев Atcp, очевидно, следует подсчитывать тем же самым способом, что и при выводе той или иной эмпирической формулы. Atcp по сравнению с величинами экспериментов, необходимо все же применять при подсчете AtCp среднее логарифмическое значение разности температур. [34]
Для каждой задачи расчета ТА необходимо разработать свой метод решения. Первая задача решается на основе использования величины разности температур между теплоносителями. Разность температур между теплоносителями изменяется вдоль поверхности теплообмена от сечения к сечению аппарата, поэтому истинное значение ДТ, определяется осреднением значений разности температур на каждом элементарном сечении аппарата. Для непосредственного определения ДТср, а следовательно, и тепловой нагрузки Q в узле теплообмена, необходимо знать конечные температуры потоков. Таким образом, для реализации алгоритмов синтеза ТС необходимо прежде всего использовать методы решения, задачи проектирования, так как при синтезе ТС, в первую очередь, определяются значения неизвестных температур потоков в каждом УТ системы. [35]
Если это условие не выполняется, то правильный результат может быть получен только при моделировании измеряемой среды с помощью среды такого же объема с градиентом температуры, равным нулю, т.е. температура этой среды соответствует средней температуре, измеренной в бесконечно многих точках. На практике температура среды в занимаемом объеме различна. Внутри резервуаров возникают значительные разности температур, достигающие нередко 10 - 2О С, которые зависят от многих факторов, например, атмосферных условий, вязкости среды, коэффициента теплопроводности среды, коэффициента теплопередачи материала резервуара и пр. Следовательно, можно заключить, что значение разности температур среды в разных точках объема резервуара никогда не может считаться постоянной величиной. Очевидно, что такие разности температур ведут к возникновению большой погрешности и результаты измерения будут неприемлемы. [36]
Скорость газа в подъемной трубе должна быть достаточной для транспортирования наиболее крупных частиц. Она рассчитывается по методам, приведенным в гл. Для приближенных расчетов часто используется скорость, равная 23 м / сек, рассчитанная при температуре отходящего газа. Если в материале присутствует главным образом поверхностная влага и твердые частицы не надо подвергать предельному высушиванию, то движущая сила процесса приближается к значению логарифмической разности температур входящего и выходящего тазов. В большинстве случаев, когда внутренняя диффузия влаги не имеет большого значения, для приближенных расчетов принимается средняя логарифмическая разность температур газа на входе и на выходе из аппарата. [37]