Вероятность - обратное зажигание
Cтраница 3
Схемы формовочных устройств должны давать возможность производить формовку при низком выпрямленном напряжении, что необходимо для уменьшения вероятности обратных зажиганий при формовке и для экономии электрической энергии, затрачиваемой на формовку. [31]
За последние годы в отечественной и зарубежной периодической литературе появились работы, в которых приводятся статистические данные, характеризующие вероятность обратных зажиганий у вентилей различных конструкций. Фирма АЕГ указывает, что у выпускаемых ею экситронов погасание дуги возбуждения не происходит, что касается пропусков зажигания у игнитронов, то фирмы, выпускающие вентиль этого типа, не приводят статистических данных. [32]
Перекал при наличии оксидного катода приводит к распылению активного слоя и потере эмиссии катода, повышению температуры баллона и возрастанию вероятности обратных зажиганий. [33]
Резкое снижение вероятности обратных зажиганий достигается в ртутных вентилях при последовательном их соединении, поскольку результирующая вероятность развития обратных зажиганий равна произведению вероятностей обратных зажиганий в каждом из вентилей. [34]
С одной стороны, длительность сеточного импульса не должна превышать времени горения анода, так как при положительной сетке в момент погасания анода резко возрастает вероятность обратных зажиганий; с другой стороны, если импульс заканчивается задолго до окончания анодного тока, через сетку под действием отрицательного задирающего напряжения идет ионный ток, вызывающий ее распыление. [35]
Значительное повышение допустимой нагрузки вентилей при их последовательном соединении объясняется снижением вероятности одновременного обратного зажигания в этих вентилях, которая в данном случае равна произведению вероятностей обратного зажигания в отдельных вентилях. [36]
Экспериментальными кривыми, приведенными на рис. 7.40, б ( в которых численные значения t ] относятся к форсированным режимам), можно воспользоваться для пересчета реальной вероятности обратных зажиганий в эксплуатируемых вентилях в предположении, что вентили изготовлены из тех же материалов и при том же качестве технологических операций, что и исследованные макеты вентилей. [37]
При выборе защиты установки с данными параметрами учитывают, что: а) для тока на первичной стороне может быть подобран плавкий предохранитель; б) при низком значении выпрямленного напряжения вероятность обратных зажиганий мала; в) отсутствуют повышенные требования к бесперебойности, о чем можно заключить из факта одиночной работы выпрямителя. [38]
Регулирование напряжения ртутных выпрямителей осуществляется либо регулированием подводимого к ртутному выпрямителю напряжения, либо с помощью управляющих сеток; однако сеточное регулирование сопровождается увеличением потребления реактивной мощности, а также увеличением вероятности обратных зажиганий. В этом отношении ионные преобразователи уступают двигатель-генераторам, у которых регулирование напряжения достигается воздействием на возбуждение генераторов, что не сопровождается ухудшением эксплуатационных характеристик установки. [39]
 |
Зависимость углового размера компенсатора а от относительной напряженности магнитного поля h, создаваемого компенсатором, и от относительной толщины компенсатора d. [40] |
Плазма в ртутном вентиле из-за сравнительно низких падений напряжения в дуге при протекании тока подвержена влиянию магнитных полей, которые при напряженности выше 400 - 700 А / м вызывают местные перегревы анода и резкое увеличение вероятности обратных зажиганий и прорывов, при которых вентиль отпирается положительным потенциалом на аноде раньше подачи сеточного положительного импульса. [41]
 |
Стеклянный двуханодный ртутный вентиль ( о и схема его включения ( б. [42] |
Аноды размещены в анодных рукавах, чтобы капельки ртути, конденсирующейся на стенках колбы, не попадали на аноды. Это уменьшает вероятность обратных зажиганий. [43]
 |
Зависимости к. п. д. тиристорного ( / и электромашинного ( 2 преобразователей частоты от нагрузки ( а и продолжительности включения ПВ ( б. [44] |
Другим существенным недостатком классической схемы параллельного инвертора являются тяжелые условия коммутации, которые для ионных вентилей характеризуются так называемым фактором обратного зажигания. Этот фактор обусловливает вероятность обратного зажигания вентиля и определяется произведением амплитуды обратного напряжения, скорости его нарастания и скорости спадания анодного тока в момент коммутации. [45]
Страницы: 1 2 3 4 5