Поршневой режим

Cтраница 2

Влияние размера частиц ( а и диаметра аппарата ( б на конверсию для реакций первого порядка по теоретическим уравнениям ( V33. [16]

Предлагаемая теория поршневого режима, в отличие от этого, базируется на предположении, что расстояние между газовыми пробками после завершения их коалесценции равно 2 D. Однако результаты теоретических расчетов слабо зависят от этого расстояния, и в интервале ( 1 5 - 2 5) D получаются близкие степени превращения. [17]

Во избежание поршневого режима уже при h / d 2 необходимы специальные мероприятия, например установка в слое организующей насадки. [18]

График зависимости с / с0 f ( во при заданном Da. [19]

Предположение о поршневом режиме движения потока в промышленном реакторе требует проверки. [20]

Даже при макроскопическом поршневом режиме течения осевая диффузия и перемешивание снижают концентрационные градиенты в направлении течения. При этом средние движущие силы массо - и теплопередачи уменьшаются, что отрицательно сказывается на работе аппаратов. Осевое рассеяние нежелательно и во многих других ситуациях, например при вторичной регенерации масла или в случае перехода от одной нефти к другой при перекачке ее по нефтепроводу. [21]

Предположение о поршневом режиме движения потока в промышленном реакторе требует проверки. [22]

Для высоковязких нефтей поршневой режим возможен лишь для очень малых скоростей вытеснения. [23]

Идеальное вытеснение или поршневой режим движения жидкости характеризуется равенством нулю градиента скорости потока в перпендикулярном направлении по отношению к вектору скорости и отсутствием перемешивания. [24]

Отклонения от модели поршневого режима могут вызываться поперечными температурными градиентами. Если в трубчатом реакторе происходит экзотермическая реакция и тепло от него отводится с помощью некоторого внешнего охлаждающего устройства, тогда в реакторе будет наблюдаться поперечный температурный градиент. И поскольку газ в центре трубки имеет более высокую температуру, чем у стенок, температурный профиль будет иметь параболическую форму, а профиль скорости трубчатого реактора будет неплоским. Если реактор работает в адиабатических условиях, то в этом случае не будет происходить отвода тепла в радиальном направлении. Однако из-за того, что газ вблизи стенки имеет меньшую скорость, чем в центре трубки ( вследствие более продолжительного пребывания газа в этой зоне наблюдается большая степень превращения), для экзотермической реакции температура в центре слоя катализатора ниже, чем у стенки реактора; и в этом случае наблюдается обратный параболический температурный профиль. Для экзотермической реакции, происходящей в неадиабатических условиях, в которых наблюдается отвод тепла у стенки трубы, влияние поперечного температурного градиента и влияние профиля скорости накладываются друг на друга, в результате чего в профиле температуры наблюдается впадина, соответствующая примерно центру трубы, и небольшой максимум, соответствующий примерно стенке трубы. Когда же имеет место радиальный температурный градиент, то, по-видимому, имеется значительное изменение скорости реакции по диаметру трубы ( для большинства простых реакций фактор такого изменения составляет величину 4000 и более), поскольку скорость реакции изменяется в зависимости от обратной абсолютной температуры экспоненциально. Однако существуют приближенные методы обработки расчетных данных при проектировании и для тех случаев, когда в реакторе имеются поперечные температурные градиенты. Их мы рассмотрим в разд. Частицы катализатора с высокой теплопроводностью и низкой пористостью, как правило, снижают эти нежелательные влияния. Только в тех случаях, когда определенно известно, что условия в реакторе приближаются к изотермическим условиям, можно игнорировать присутствие температурных градиентов в радиальном и продольном направлениях и с достаточным основанием применять модель поршневого режима течения газового потока. [25]

Наконец, при поршневом режиме безводная нефтеотдача есть просто насыщенность в застывшей зоне. [26]

Зависимость гидравлического гячя nnmlIHPRnrn пржи сопротивления слоя p от массовой Га3агшДЛЛ п Ршневого Режи скорости воздуха G при поршневом ре - ма LyJ - ак видно из рисун-жиме кипения. ка, поведение слоя до опре. [27]

Так как при поршневом режиме повышается расход энергии, ухудшается контакт между фазами, повышается степень истирания твердых частиц и, как следствие, увеличивается пыле-унос, то при сушке этот режим нежелателен. [28]

Точка S соответствует началу поршневого режима. При дальнейшем увеличении скорости потока сопротивление слоя продолжает возрастать, и поршневой режим усиливается. Очевидно, что избыток перепада давления А является следствием трения между слоями твердых частиц и стенками аппарата. Тенденция к образованию поршней усиливается с увеличением плотности частиц, их размеров, высоты слоя, скорости газа и с уменьшением диаметра аппарата. [29]

В реакторе идеального вытеснения осуществляется поршневой режим движения вещества, при котором перемешивание вдоль потока отсутствует, а в поперечном сечении линейная скорость потока и концентрации одинаковы во всех точках. В этом случае любой элемент объема реакционной смеси движется вдоль потока, не смешиваясь с предыдущими и последующими элементарными объемами. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5