Пузырьковый режим - течение
Cтраница 2
При дальнейшем движении потока по мере его нагрева и увеличения объемного газосодержания пузырьковый режим течения через ряд промежуточных форм сменяется дисперсно-кольцевым, при котором в ядре потока устанавливается паровая фаза, а у стенки в виде кольцевого слоя жидкая фаза. При дисперсно-кольцевом режиме течения в слое жидкой пленки имеются паровые включения, а паровое ядро содержит капли жидкости. С ростом паросодержания увеличивается скорость пара, что приводит к появлению сложной системы волн на поверхности жидкой пленки. [16]
 |
Результаты расчетов потерь на трение. [17] |
Результаты расчетов показывают, что потери на трение могут быть определены при пузырьковом режиме течения с приемлемой точностью при истинном газосодержании потока, не превышающем 0 3 - 0 4; при большем газосодержании ошибки расчета становятся сопоставимыми с результатами. [18]
Заметим, что в [79] эта же формула рекомендована для wrc при пузырьковом режиме течения безотносительно к диаметру канала. [19]
По графику рис. 4.3 убеждаемся, что при выбранном диаметре отверстий полученное значение критического расхода соответствует пузырьковому режиму течения. [20]
Средний часть парогенератора занята кольцевым режимом течения, нижняя часть ( приблизительно треть) находится в области пузырькового режима течения. [21]
С увеличением паросодержания при движении пузырьковой среды в трубах из-за столкновения малых пузырьков и образования более крупных происходит переход от пузырькового режима течения в снарядный и затем в дисперсно-кольцевой. [22]
В последней работе показано, что при малых приведенных скоростях жидкости () уш 1 2 м / с) в пузырьковом режиме течения наблюдается существенное отклонение результатов по касательному напряжению от имеющихся расчетных зависимостей. В работе [130] этот эффект объяснен увеличением содержания газовых пузырьков вблизи стенки трубы, что приводит к росту градиента скорости в этой области. [23]
 |
Средние коэффициенты теплоотдачи при кипении в гофрированных каналах пластинчатых испарителей. [24] |
Зависимость аа от давления кипения прямая при высоких q и w0 и размерах щели б 2 мм, когда практически на всей длине канала существует пузырьковый режим течения. В каналах с б 2 мм и q 104 Вт / м2 для скоростей циркуляции, обеспечивающих режим, близкий к полному испарению, влияние р0 на аа отрицательно. В этом случае в канале возрастает протяженность зон, занятых менее интенсивными ( с позиций теплообмена) однофазным течением жидкости и пузырьковым режимом. [25]
Решение этой системы дает сечение канала, где объемная концентрация пара в смеси ав qd ( qd - граничное значение, при котором происходит переход пузырькового режима течения смеси в дисперсно-кольцевой. [26]
При меньших уровнях удельных тепловых потоков постепенно за счет пузырькового кипения и испарения с поверхности раздела фаз происходит рост объемного паросодержания, что в конечном счете вызывает переход пузырькового режима течения в снарядный, а затем в дисперсно-кольцевой режим течения смеси. В результате пузырькового и динамического уноса влаги из пленки, а также испарения или кипения расход жидкости в пленке и ее толщина уменьшаются. [28]
При меньших уровнях удельных тепловых потоков постепенно за счет пузырькового кипения и испарения с поверхности раздела фаз происходит рост объемного паросодержанпя, что в конечном счете вызывает переход пузырькового режима течения в снарядный, а затем в дисперсно-кольцевой режим течения смеси. В результате пузырькового и динамического уноса влаги из пленки, а также испарения или кипения расход жидкости в пленке и ее толщина уменьшаются. [29]
I /) йД; , в течение которого возмущение растет в е раз, и оцепить скорость развития физической неустойчивости ( 7raL3 10), которая может развиваться в реальных смесях при оседании частиц или подъеме пузырьков в длинных каналах, в частности, при переходе пузырькового режима течения в снарядный. [30]
Страницы: 1 2 3 4