Гидродинамический режим - течение
Cтраница 3
Анализ литературных, экспериментальных и промышленных данных позволил высказать предположение, что химизм образования продуктов в реакторе висбрекинга с восходящим потоком отличается от химизма процессов висбрекинга, реализуемых по другим вариантам. Эти особенности обусловлены как соотношением технологических параметров процесса ( температуры, давления, времени пребывания), оказывающим влияние на термодинамику системы, так и гидродинамическим режимом течения в реакционной камере. [31]
 |
Шаровой нефтекондесатоотде-литель. [32] |
Для резервуара объемом 600 м3 эта величина равняется 360 - 420 м3, что достаточно для сырьевых газопроводов пропускной способностью 1 млрд. м3 газа в год и протяженностью до 100 - 150 км. Шаровой НКО совмещает преимущества трубных и традиционных резервуарных НКО, размещенных в цилиндрическом корпусе: большой накопительный объем как и у трубных систем; высокая эффективность улавливания залповых выбросов жидкости, независимо от гидродинамического режима течения жидкостной пробки, как и в резервуарных НКО. [33]
Точность и производительность размерной ЭХО определяются следующими основными параметрами: величиной межэлектродного зазора, величиной и формой напряжения на электродах, температурой, рН, электропроводностью, кинематической вязкостью электролита, степенью его загазованности и зашламленности, а также гидродинамическим режимом течения электролита в рабочем зазоре. Электрохимическое оборудование для размерной ЭХО на малых зазорах в импульсном режиме характеризуется применением специальных импульсных источников питания и специальных приводов подач катода. При электрохимическом формообразовании торцовых поверхностей деталей типа тел вращения целесообразно применять источники питания программного типа. [34]
Однако опыт эксплуатации водоводов, подверженных коррозии в большей степени, чем нефтегазопроводы, противоречит этому заключению. В водоводах также наблюдаются коррозионные разрушения в виде язв и канавок, которые сосредоточены по нижней образующей труб [90], что обычно связывают либо с абразивным износом при движении мехлримесей, либо с коррозией под скоплениями осадков. Гидродинамические режимы течения газожидкостных смесей ( ГЖС) по трубопроводам обусловливают, как правило, характер их контакта с внутренней поверхностью трубопровода, а также специфику диффузионных процессов при коррозии. [35]
Однако опыт эксплуатации водоводов, подверженных коррозии в большей степени, чем нефтегазопроводы, противоречит этому заключению. В водоводах также наблюдаются коррозионные разрушения в виде язв и канавок, которые сосредоточены по нижней образующей труб [90], что обычно связывают либо с абразивным износом при движении мехпримесей, либо с коррозией под скоплениями осадков. Гидродинамические режимы течения газожидкостных смесей ( ГЖС) по трубопроводам обусловливают, как правило, характер их контакта с внутренней поверхностью трубопровода, а также специфику диффузионных процессов при коррозии. [36]
Электролизеры с ртутным катодом, используемые в отечественной хлорной промышленности, типа Р-101, СДМ-150 и СДМ-200 выполнены каждый с двумя продольными ТОР, обеспечивающими одновременно жесткость стального днища. Днище электролизера типа ЗОМ2 имеет набор поперечных и продольных ребер жесткости, которые, пересекаясь, образуют ячеистую структуру. На характер гидродинамического режима течения ртути по дну электролизера влияние оказывают также его геометрические размеры. [37]
Тепло, переносимое в результате теплопередачи от электролита к электроду и заготовке, может быть довольно велико, особенно при МЭЗ большой длины. Неучет разности температур между электролитом, катодом-инструментом и заготовкой в большинстве случаев приводит к значительным неточностям. Коэффициент теплоотдачи а определяется гидродинамическим режимом течения электролита в МЭЗ и теплофизическими параметрами электродов. [38]
На рис. 4.1. показаны различные перемешивающие устройства. Применение того или иного способа перемешивания зависит от необходимого гидродинамического режима течения реагентов в аппарате. [39]
Приведенная выше методика теплового расчета процесса вальцевания пригодна лишь для проведения приближенных или ориентировочных расчетов. Это обусловлено тем, что выражение (2.17) для количества теплоты, уносимого охлаждающей водой, предполагает, что соответствующая часть энергии практически мгновенно передается от вальцуемого материала к воде. Однако скорость теплопередачи в значительной степени зависит от величины существующих термических сопротивлений, условий теплоотдачи и гидродинамического режима течения воды. Поэтому разность температур воды на выходе и на входе в валок не является произвольной, а определяется указанными выше факторами. [40]
Благодаря особенностям гидродинамического режима течения в реакторе висбрекинга термолиз происходит в двух фазах - паровой и жидкой, отличающихся фракционным и химическим составом присутствующих там углеводородов. В жидкой фазе в мягких температурных условиях селективно протекает крекинг наиболее высокомолекулярных компонентов сырья. При этом низкомолекулярные продукты первичного распада и алкильные радикалы за счет огромной поверхности раздела фаз, обеспечиваемой гидродинамическим режимом течения в ректоре, легко разлетаются в газовую фазу и не участвуют во вторичных жидкофазных реакциях. [41]
 |
Равновесное состояние при разложении метана [ Р 1 ата ]. [42] |
Реакция ( 5 - 1) возможна при нагреве одного газа в стационарных условиях, и полное завершение ее требует значительного времени. Разложение газа с целью самокарбюрации таким способом возможно при нагреве газа в обогреваемых трубах. При этом скорость сажеобразова-ния и полнота разложения газа будут зависеть в значительной мере от температурного поля в трубах, гидродинамического режима течения газа, материала и состояния стенок труб, так как некоторые материалы ( никель и др.) могут оказывать каталитическое влияиие на ход реакции. [43]
Из представленного краткого рассмотрения низкотемпературных процессов промысловой подготовки тощих газов можно сделать вывод относительно их принципиальной реализуемости при технико-экономических показателях, конкурентоспособных с адсорбционными и абсорбционными методами осушки газа. В связи с отсрочкой освоения газоконденсатных месторождений п-ова Ямал, на взгляд авторов, необходимо заново проанализировать имеющиеся проектные решения и найти наиболее оптимальные варианты. При этом предстоит разработать компромиссную, технологически обоснованную концепцию качества подготовки газа, включающую значение допустимой конденсации жидкой фазы на головном участке, требования к температуре газа и гидродинамическим режимам течения, гарантированно обеспечивающим вынос жидкости из газопровода с качественной сепарацией во входных сепараторах КС. [44]
Из представленного краткого рассмотрения низкотемпературных процессов промысловой подготовки тощих газов можно сделать вывод относительно их принципиальной реализуемости при технико-экономических показателях, конкурентоспособных с адсорбционными и абсорбционными методами осушки газа. В связи с отсрочкой освоения газоконденсатных месторождений Ямала, на наш взгляд, необходимо заново проанализировать имеющиеся проектные решения и найти наиболее оптимальные варианты. При этом предстоит разработать компромиссную, технологически обоснованную концепцию качества подготовки газа, включающую величину допустимой конденсации жидкой фазы на головном участке, требования к температуре газа и гидродинамическим режимам течения, гарантированно обеспечивающим вынос жидкости из газопровода с качественной сепарацией во входных сепараторах КС. [45]
Страницы: 1 2 3 4