Рациональный режим - сварка
Cтраница 2
В результате испытания сталей на свариваемость ( валиковая проба и проба ИМЕТ-1) получают предельные допускаемые значения основных параметров рационального режима сварки, обеспечивающего оптимальное сочетание механических свойств и структуры металла в сварном соединении. [16]
В случае низкотемпературной хрупкости охрупчивание может возникнуть как по причине высоких скоростей охлаждения, так и по причине роста зерна при длительных пребываниях металла в области высоких температур и низких скоростях охлаждения; поэтому рациональные режимы сварки могут быть установлены в каждом конкретном случае лишь специальными исследованиями. [17]
 |
Зависимость твердости и ударной вязкости металла границы сплавления сварного соединения стали 14Х2ГМР от скорости охлаждения. / - при 20 С. 2 - при - 40 С. 3 - при - 60 С. [18] |
По этим данным устанавливают допустимые пределы значений скорости охлаждения, обеспечивающие оптимальные механические свойства металла околошовного участка. Такая характеристика необходима при изыскании рациональных режимов сварки соединений различных типов исследуемого металла различной толщины. [19]
В случае необходимости за калибровочным станом могут быть установлены волочильные фильеры. Размеры свариваемой наружной трубы выбираются из условий рациональных режимов сварки и редуцирования. Желательно, чтобы скорость сварки медной или алюминиевой наружной оболочки составляла 50 - 100 м / мин. [20]
Термическая обработка стали ( закалка и высокий отпуск) расширяет диапазон рациональных режимов сварки и практически устраняет склонность к закалке околошовной зоны этой стали. [21]
Данные, отнесенные выше к вопросам третьей группы, составляют наиболее существенную часть разработки технологического процесса производства сварных изделий. Поэтому в дополнение к специальным руководствам [4], [8] ниже изложены общие принципы тепловых расчетов для определения рациональных режимов сварки. Поскольку в производстве сварных изделий наибольшее распространение получила дуговая сварка углеродистых и низколегированных сталей в описанной ниже схеме выбора режимов сварки дано практическое приложение расчетных методов применительно к этой области использования сварочной техники. [22]
При небольшой высоте и достаточном сечении деталей допускается подводить ток с торца. При Т - образной сварке соединение формируется преимущественно без расплавления металла ( в твердой фазе), аналогично стыковой сварке сопротивлением. Несмотря на отсутствие литой зоны при использовании рациональных режимов сварки соединения обладают высокой прочностью и разрушаются с выры-вом по основному металлу. [23]
Холодные трещины являются одним из видов локального разрушения сварных соединений. Установлено, что процесс образования холодных трещин включает три стадии: подготовительную, инкубационную и спонтанного разрушения. Первые две стадии характеризуют процесс зарождения, а третья - процесс распространения трещин. По данным В. Ф. Мусияченко, холодные трещины зарождаются по границам действительного зерна аусте-нита в результате высокотемпературной пластической деформации, при которой увеличивается плотность подвижных дислокаций и возрастает упругая энергия искажений структуры. Последующее возникновение субмикротрещин является результатом проскальзывания по границам зерен и диффузии вакансий к границам. Водород и сера, снижающие поверхностную энергию границ зерен, способствуют росту полостей и субмикротрещин. ГОСТ 26388 - 84 предусматривает применение машинных либо технологических методов выбора рациональных режимов сварки углеродистых и легированных сталей - основного металла в ЗТВ и металла шва. Машинный метод основан на доведении металла сварного соединения до образования холодных трещин при внешней постоянно действующей нагрузке после сварки в процессе охлаждения в интервале 150 - 100 С. При технологических методах испытания определяют условия образования холодных трещин под действием остаточных сварочных напряжений. [24]
Страницы: 1 2