Cтраница 3
Устанавливается следующее правило формирования признака переключения: первому элементу, с которого начинается рост дерева, приформировывается признак переключения. Тем самым при записи в дерево последующих элементов алгоритм записи, после соответствующей проверки в вершине дерева переключается в режим перестройки. В процессе записи в дерево новых элементов фиксируется вес отмеченных узлов. После того как вес отмеченного узла достигает величины, равной 2 - 1 ( k - целое положительное число, представляющее собой параметр метода), в отмеченном узле выполняется последняя перестройка, в результате которой формируется симметричная заполненная - ярусная ветвь дерева. После завершения перестройки в отмеченной вершине ветви признак переключения стирается, а в 2k - l концевых узлах ветви - формируется признак переключения. [31]
Смещение кривой 3 относительно 1 объясняется отмеченным выше гистерезисом, обусловленным вытеснением смазки из сопряжения. Из сопоставления зависимости силы трения по нагрузке в условиях разрежения и без него видно, что при обильной смазке разрежение равнозначно дополнительной нагрузке Q120 кг на направляющие, а при повторном вакуумировании Q100 кг. Обращает на себя внимание увеличение гистерезиса с ростом нагрузки. Это объясняется тем, что основная нагрузка способствует вытеснению смазки из стыка и затрудняет последующее восстановление исходного масляного слоя. Расчет дополнительной нагрузки, создаваемой ваку-умированием по формуле ( 7), приводит к следующим результатам: ( / 1 4 32 кг / см, Q108 кг. При этом отклонение от эксперимента не превышает 8 - 12 %, что вполне удовлетворяет требованиям практики. На рис. 4 показано изменение силы трения в переходном режиме формирования разрежения в гидроопорах. Момент включения вакууми-рования в гидроопорах соответствует нулю времени. Сила трения как функция времени и степени разрежения изменяется в соответствии с кривыми / - 5 - Они построены для нагрузок на направляющие, обусловленных весом перемещаемого узла, и имеют нелинейный характер. В частности, 1 соответствует весу узла 200 кг, а 2 - 260 кг, 3 - 320 кг, 4 - 360 кг, 5 - 410 кг. Как следует из графиков, характер кривых идентичен. Причем процесс преобразования разрежения в силу трения ( изменение контактного сближения) протекает практически безынерционно. Последнее существенно сокращает постоянную времени объекта-ползуна и соответственно улучшает показатели динамического качества системы адаптации контактного сближения направляющих. Это, в свою очередь, позволяет рекомендовать двухполярное регулирующее воздействие при адаптации систем со смешанным трением, когда используется гидравлический способ формирования управляющего усилия. Разброс данных не превышает 3 - 5 % от абсолютного значения величины силы трения. [32]
Смещение кривой 3 относительно 1 объясняется отмеченным выше гистерезисом, обусловленным вытеснением смазки из сопряжения. Из сопоставления зависимости силы трения по нагрузке в условиях разрежения и без него видно, что при обильной смазке разрежение равнозначно дополнительной нагрузке Q120 кг на направляющие, а при повторном вакуумировании Q100 кг. Обращает на себя внимание увеличение гистерезиса с ростом нагрузки. Это объясняется тем, что основная нагрузка способствует вытеснению смазки из стыка и затрудняет последующее восстановление исходного масляного слоя. Расчет дополнительной нагрузки, создаваемой ваку-умированием по формуле ( 7), приводит к следующим результатам: ( / 1 4 32 кг / см, Q108 кг. При этом отклонение от эксперимента не превышает 8 - 12 %, что вполне удовлетворяет требованиям практики. На рис. 4 показано изменение силы трения в переходном режиме формирования разрежения в гидроопорах. Момент включения вакууми-рования в гидроопорах соответствует нулю времени. Сила трения как функция времени и степени разрежения изменяется в соответствии с кривыми / - 5 - Они построены для нагрузок на направляющие, обусловленных весом перемещаемого узла, и имеют нелинейный характер. В частности, 1 соответствует весу узла 200 кг, а 2 - 260 кг, 3 - 320 кг, 4 - 360 кг, 5 - 410 кг. Как следует из графиков, характер кривых идентичен. Причем процесс преобразования разрежения в силу трения ( изменение контактного сближения) протекает практически безынерционно. Последнее существенно сокращает постоянную времени объекта-ползуна и соответственно улучшает показатели динамического качества системы адаптации контактного сближения направляющих. Это, в свою очередь, позволяет рекомендовать двухполярное регулирующее воздействие при адаптации систем со смешанным трением, когда используется гидравлический способ формирования управляющего усилия. Разброс данных не превышает 3 - 5 % от абсолютного значения величины силы трения. [33]
Замерный люк служит для контроля уровня нефтепродукта и подтоварной воды; крышка с корпусом соединяется герметически посредством прокладки. Уплотняющая прокладка для южных районов изготовляется из 65 % - го полихлорвинила и 35 % - го трикрезилфосфата; для районов с низкими температурами вместо трикрезилфосфата используется этилрицино-лят и дибутилфтолат в равных долях. Кран сифонный используется для спуска подтоварной воды из резервуара, хлопушка для предотвращения утечки нефтепродукта из резервуара при повреждении трубопроводов и задвижек; управление хлопушкой осуществляется через стенку резервуара снаружи. Клапан механический дыхательный имеет клапан давления, открывающийся для выхода паров нефтепродукта в атмосферу при повышении давления и во время закачки продукта, и клапан вакуума, предназначенный для поступления воздуха в резервуар при выкачке нефтепродукта. Для исключения распространения огня через паровоздушное пространство внутрь резервуара клапаны устанавливают на огнепреградителях. Неплохие результаты дает применение на клапанах дисков-отражателей. Диск-отражатель расположен в нижней части монтажного патрубка и опушен непосредственно в емкость. При опорожнении резервуара входящий воздух за счет отражателя из вертикального направления перемещается в горизонтальное. Перемешивание паровоздушной смеси локализуется в верхней части резервуара, концентрация огнеопасных паров при этом внутри газового пространства уменьшается, что снижает загазованность вокруг резервуара. В настоящее время наряду с рассмотренной конструкцией клапана применяют новые непримерзающие двухмембранные механические клапаны НДКМ-250, рассчитанные на давление срабатывания 160 мм вод. ст. и вакуум 18 - 20 мм вод. ст. При создании в резервуаре вакуума в камере создается разряжение. При достижении расчетного значения вакуума вес узла тарелки уравновешивается усилием от действия атмосферного давления на поверхность мембраны. [34]