Результат - расчетный анализ
Cтраница 1
Результаты расчетного анализа этих установок представлены на рис. 46, откуда следует, что расход энергии на 1000 м3 Н2 при применении азотного цикла примерно вдвое превышает расход энергии при использовании метанового цикла. Это объясняется меньшим значением изотермического эффекта дросселирования для азота при принятой для расчетного анализа степени сжатия криопродуктов в циркуляционных циклах. [1]
В результате расчетного анализа НДС выявлены закономерности, которые необходимо учитывать при выполнении последующих этапов расчета. [3]
Рассмотренная модель подтверждена результатами расчетного анализа процесса упругопластического деформирования для цилиндрических корпусов типов I и II. [4]
Для иллюстрации приведем некоторые результаты расчетного анализа спектра сил, действующих на вагоны при маневровых операциях. [5]
Ахмадеева и Р. И. Нигматулина ( 1976) в результате расчетного анализа большого количества разных экспериментов), а именно: указанных выше, а также приведенных в книге А. А. Дерибаса ( 1972) экспериментов по упрочнению взрывом, упоминавшихся в начале § 4 экспериментов С. А. Новикова и др. ( 1966), в которых было изменено характерное время фазовых переходов в ударной волне, равное 0.2 икс, данных А. Г. Иванова и др. ( 1961, 1962) о малой толщине ударных волн разрежения, на которых происходит фазовый переход в - ос, и, наконец, данных более поздних экспериментов ( L. [6]
Ахмадеева и Р. И. Нигматулина ( 1976) в результате расчетного анализа большого количества разных экспериментов), а именно: указанных выше, а также приведенных в книге А. А. Дерибаса ( 1972) экспериментов по упрочнению взрывом, упоминавшихся в начале § 4 экспериментов С. А. Новикова и др. ( 1966), в которых было изменено характерное время фазовых переходов в ударной волне, равное 0.2 мкс, данных А. Г. Иванова и др. ( 1961, 1962) о малой толщине ударных волн разрежения, на которых происходит фазовый переход е - - а, и, наконец, данных более поздних экспериментов ( L. [7]
Поэтому, имея в виду перспективность применения погружных барабанных кристаллизаторов, в настоящей работе приведены результаты расчетного анализа на ЦВМ-220 влияния различных факторов на коэффициент теплоотдачи а от внутренней поверхности вращающегося барабана к охлаждающей воде. [8]
Для определения упругих напряжений в зоне кругового отверстия са скругленными углами при осесимметричном растяжении и изгибе былвс использованы и результаты расчетного анализа напряжений предложенным методом, и данные экспериментальных исследований методом объемной фотоупругости; при этом напряжения в зоне отверстия при растяже-нии определялись на моделях из оптически чувствительного материала ЭД5 - М с применением замораживания, а при изгибе - путем наложения результатов экспериментов и теоретического решения задачи для случая совместного действия растягивающей и изгибающей нагрузок. [9]
 |
Принципиальная перспективная схема селективной конверсии циклоалкановых, ареновых и алкановых углеводородов Cs-Сц. [10] |
В результате исследования истории развития процесса каталитической изомеризации углеводородов С5 - Се установлена тенденция к совершенствованию технологии, направленному на улучшение термодинамических условий в реакторе за счет применения более эффективных катализаторов, предварительного выделения изоалканов исходного сырья и рециркуляции непревращенных н-алканов катализата. На основании результатов проведенного расчетного анализа методов ректификации в процессе изомеризации углеводородов С5 - С6 определены оптимальные варианты их применения. [11]
Результаты расчетов Ворске-Шмидта свидетельствуют о том, что температурный фактор Т0 / Тт сравнительно слабо влияет на число Нуссельта, но весьма сильно - на коэффициент трения. Однако проведение подобных опытов с достаточной точностью затруднительно. Поэтому результаты расчетного анализа, возможно, более правильны. [12]
Подобно политропическим устройствам для каталитических превращений в нагревательно-реакционных аппаратах очень большое значение должны иметь конструктивные и теплотехнические факторы. Определение воздействия их на эффективность нагревательно-реакционной аппаратуры является сложной задачей, решение которой нагляднее дать на каком-либо типичном примере. Для этой цели был выбран термический крекинг нефтяного газойля. Результаты расчетного анализа, произведенного совместно с А. П. Зиновьевой, приводятся ниже. Во всех случаях было принято рабочее давление процесса Р const 40 amu; крекинг ведется с рециркуляцией непрореагировавшего сырья ( коэфициент возврата его г - 1 92); выход бензина за один проход с 18 % [ или 52 5 % ( вес. С Ktso 0 001181 % сек-1; чему соответствует общая длительность крекирования ( при с 18 %) т480 169 сек. Температурные коэфициенты бензинообразования, вычисленные по данным Нельсона [146], в диапазоне рабочих условий, изменяются в пределах от 1 8 до 1 6 согласно фиг. Тепловой эффект крекинга принят равным-381 ккал на 1 кг получаемого бензина или - 200 ккал на 1 кг первичного сырья ( при выходе бензина 52 5 % вес. [13]
На рис. 6.19 приведена кинетика деформирования и повреждения материала холодного коллектора в точках / и 2, которые характеризуются соответственно наибольшей и наименьшей долговечностью материала зоны недовальцовки. Следовательно, в данном случае разрушение начинается из корня щели и развивается к поверхности, охватывая всю перемычку между трубками в районе недовальцовки. В дальнейшем происходит достаточно быстрое развитие трещины на всю толщину коллектора. Следовательно, результаты выполненного расчетного анализа достаточно хорошо согласуются с реальным ресурсом коллекторов. [14]
Страницы: 1