Результат - огневое испытание
Cтраница 1
 |
Параметры огнестойкости базальтоволокнистого утеплителя. [1] |
Результаты огневых испытаний, полученные в ЦНИИСК им. [2]
Седьмая глава посвящена результатам огневых испытаний порошковых огнетушащих веществ и автоматических устройств локального пожаротушения. [3]
На рис. 133 приведены результаты огневых испытаний; значения давлений, при которых происходило погасание, составили 0 25, 0 18, 0 22, 0 21 и 0 18 МПа. Колебания тяги и давления в камере РДТТ вызваны работой привода центрального тела сопла. [4]
В публикации [98] приведены результаты огневых испытаний панелей навесных стен с полиуретановым утеплителем. Предел огнестойкости трехслойных панелей ( толщиной 50 - 80 мм) составляет 0 1 - 0 25 ч, группа возгораемости - трудносгораемые. [5]
Представляют интерес эксплуатационные характеристики и некоторые результаты огневых испытаний новых огнестойких кабелей ( ОК), разработанных для применения на АЭС. [6]
 |
Изменение среднеобъемной температуры Т при пожаре в помещении 6x6x6 л3, П25 %, gK0 7 кг-м. [7] |
На рис. 5.25 - 5.28 приведены результаты огневого испытания фрагмента инвенторного жилого здания и результаты численного моделирования по разработанному методу. [8]
В предыдущих разделах показано - как опасность пожара может быть увязана с требованиями огнестойкости, а следовательно, с результатами стандартных огневых испытаний. Если в прошлом такой подход казался вполне приемлемым, то в настоящее время возниюш много-численные трудности, связанные с крупномасштабными испытаниями. К ним относятся затраты, возможность воспроизводства реальных условий в лаборатории и, конечно, соответствие результатов модельных испытаний реальным условиям пожара. Отсюда следует необходимость более рационального подхода к защите конструкций от воздействия пожара, что требует установления критерия разрушения и введения его в подходящую математическую модель. Разрушение большинства элементов конструкций при пожаре может быть связано с потерей несущей способности при высокой температуре. Так, прочность стали начинает уменьшаться при температуре около 550 С ( 1000), но насколько быстро произойдет разрушение элемента, изготовленного из конструкционной стали, будет зависеть от статической определимости конструкции в целом и условий ее закрепления. Так, стальная колонна или балка могут сохранять свою несущую способность при значительно повышенных температурах. [9]
Обобщение результатов огневых испытаний дало возможность создать каталог справочных данных, с помощью которого можно определять значения фактических пределов огнестойкости основных строительных конструкций ( см. разд. [10]
Отношение количества слоев окружной намотки к количеству слоев спиральной намотки 4 к 1, так как ствол представляет собой открытую трубу, и главным напряжением является разрывное усилие. В результате огневых испытаний стекло-пластиковых винтовок установлено, что продольные напряжения настолько малы, что их можно не учитывать. Поэтому есть все основания уменьшить количество ненагруженных слоев спиральной намотки. Стеклопластиковый ствол обеспечивает высокое отношение прочности к весу и хорошо противостоит динамическим нагрузкам. Ожидается увеличение прочности на 150 - 200 % благодаря хорошим динамическим характеристикам. [11]
Строительные конструкции, предназначенные для противопожарного секционирования на АЭС, исследуются относительно их надежности в условиях огневого воздействия. Огневые воздействия устанавливаются путем моделирования теплового баланса и сравниваются с огневым воздействием в условиях стандартного огневого испытания. Функциональная зависимость температуры от времени при возможных реальных пожарах определяется с помощью моделей развитого горения в помещении с охватом реальных условий работы вентиляции и режима выгорания типичных огневых нагрузок. Вероятность отказа выбранных важных строительных конструкций прежде всего устанавливается путем статистической обработки результатов стандартных огневых испытаний. Рассчитываются средние значения и стандартные отклонения огнестойкости, а также вероятность отказов после достижения номинальной огнестойкости. Для переноса на реальные пожары привлекается временной интеграл по стандартной кривой горения до момента отказа в виде переносимой тепловой энергии. Несущая способность железобетонной конструкции при огневом воздействии определяется путем простого математического моделирования. Вероятность отказа устанавливается по теории надежности, при этом ненадежные параметры характеризуются с помощью вероятностного распределения. Расчет вероятности отказа строительной конструкции осуществляется с помощью индекса надежности, который зависит от длительности реального пожара в выбранном помещении или стандартного огневого испытания. [12]
Страницы: 1