Результат - расчетное исследование
Cтраница 2
 |
Фракционный состав нефтей и продуктов разделения, % масс. [16] |
В табл. 1.6 приведены составы исходной нефти, нефти - абсорбента и результаты расчетных исследований продуктов разделения. [17]
 |
Основные технологические показатели схемы НТК. с дросселированием, конденсата из сепаратора II ступени. [18] |
В табл. III.6 приведены основные технологические показатели переработки газа по указанной схеме, полученные в результате расчетных исследований для газов различных составов. Из табл. II 1.6 видно, что количество холода, необходимое для охлаждения газа I ступени сепарации от - 30 до - 64 С, практически одинаково для газов всех рассмотренных составов. Это объясняется тем, что состав газа, уходящего из первого сепаратора, мало зависит от состава исходного газа. В то же время доля конденсата I ступени сепарации, идущая на дросселирование для покрытия недостающего в системе холода, сильно зависит от состава исходного газа. [19]
Статистические характеристики при моделировании объектов будут тем ближе к истинным, чем больше проведено испытаний N, что хорошо иллюстрируют результаты расчетного исследования на рис. 5.6. Уже при относительно небольших N приближенно определяются математические ожидания и границы диапазонов разброса у -, но существенно искажается вероятностная картина распределения их значений. Минимальное число испытаний JVTp, необходимое для воспроизведения требуемых распределений с заданной точностью AF и вероятностью рв ее обеспечения, приведено на рис. 5.7. В практических задачах речь идет обычно о выполнении ( 3 - г 5) 103 вариантов расчета. [20]
Для исследования степени влияния числа ступеней на эффективность процесса многоступенчатой конденсации и испарения проведены исследования при числах ступеней от двух до двадцати смеси гексан-гептан различного состава. Результаты расчетных исследований при равных общих тепло-подводах и теплоотводах по ступеням, равным 25121 МДж / ч, показывают, что при числе ступеней менее пяти, эффективность процесса резко снижается, а при увеличении ступеней более десяти эффективность процесса повышается незначительно. [21]
Результаты расчетных исследований приведены на рис. III.27. Как видно из рисунка, при условии примерно одинаковой степени извлечения пропана как целевого компонента извлечение легких углеводородов при Р - 1 0 МПа и t - 40 С примерно в 1 5 раза меньше, чем при 3 5 МПа и t - 10 С. [22]
Результаты расчетных исследований приведены на рис. III.27. Как видно из рисунка, при условии примерно одинаковой степени извлечения пропана как целевого компонента извлечение легких углеводородов при Р 1 0 МПа и t - 40 С примерно в 1 5 раза меньше, чем при 3 5 МПа и t - - 10 С. [23]
С увеличением расхода нефти на абсорбцию увеличивается выход стабильной нефти. Однако при этом также увеличивается содержание в стабильной нефти компонентов Ci-C. Кроме того, повышенный расход нефти на абсорбцию потребует установления конденсатора-холодильника повышенной производительности и поверхности, что экономически нецелесообразно. Из результатов расчетных исследований следует, что массовый расход нефти на абсорбцию достаточно поддерживать в пределах 2 - 3 / на исходную нестабильную нефть. С увеличением g, повышается эффективность сепарации нефти. [24]
С увеличением расхода нефти на абсорбцию увеличивается выход стабильной нефти. Однако при этом также увеличивается содержание в стабильной нефти компонентов Ci-Os, наиболее существенно влияющих на стабильность нефти. Кроме того, повышенный расход нефти на абсорбцию потребует установления конденсатора-холодильника повышенной производительности и поверхности, что экономически нецелесообразно. Из результатов расчетных исследований следует, что массовый расход нефти на абсорбцию достаточно поддерживать в пределах 2 - 3 % на исходную нестабильную нефть. С увеличением g повышается эффективность сепарации нефти. [25]
С увеличением расхода нефти на абсорбцию увеличивается выход стабильной нефти. Однако, при этом также увеличивается содержание в стабильной нефти компонентов Ci-Сз, наиболее существенно влияющих на стабильность нефти. Кроме того, повышенный расход нефти на абсорбцию потребует установления конденсатора-холодильника повышенной производительности и поверхности, что экономически нецелесообразно. Из результатов расчетных исследований следует, что массовый расход нефти на абсорбцию достаточно поддерживать в пределах 2 - 3 % на исходную нестабильную нефть. С увеличением gH повышается эффективность сепарации нефти. [26]
С целью уточнения основных технологических параметров процесса получения обогащенной метилнафталиновой фракции были проведены опыты по ректификации прессовых оттеков на лабораторной насадочной ректификационной колонне периодического действия эффективностью 20 теоретических тарелок. Уточнены основные технологические параметры процесса. Результаты эксперимента близки результатам расчетных исследований, и они показали, что в процессе ректификации прессовых оттеков может быть выделена обогащенная 2-метилнафталиновая фракция, Для дальнейшего получения 98 % - го 2-метилнафталина методом экстрактивной кристаллизации необходимо первоначально удалить хинолиновые основания, используя известные методы их извлечения, применяемые на коксохимических предприятиях. [27]
С целью уточнения основных технологических параметров процесса получения обогащенной метилнафталиновой фракции были проведены опыты по ректификации прессовых оттеков на лабораторной насадочной ректификационной колонне периодического действия эффективностью 20 теоретических тарелок. Уточнены основные технологические параметры процесса. Результаты эксперимента близки результатам расчетных исследований, и они показали, что в процессе ректификации прессовых оттеков может быть выделена обогащенная 2-метилнафталиновая фракция. Для дальнейшего получения 98 % - го 2-метилнафталина методом экстрактивной кристаллизации необходимо первоначально удалить хинолиновые основания, используя известные методы их извлечения, применяемые на коксохимических предприятиях. [28]
Описанные выше результаты базировались на одномерном представ: лении процессов равновесной классификации. Но в реальных классификаторах всегда ( или почти всегда) имеется существенная неоднородность потока по направлению, перпендикулярному к определяющей координате процесса. Это подтверждается хотя бы тем, что на любой поверхности, ограничивающей зону классификации, скорость несущего газа равна нулю. Влияние неоднородности на эффективность разделения может быть весьма значительным. На рис. 1.26 приведены результаты расчетного исследования кривых разделения [39] для классификации порошка в восходящем потоке в круглой трубе постоянного сечения без учета радиальных перемещений частиц. На рис. 1.26, а показаны закладываемые в расчет варианты профилей скорости несущего газа, а на рис. 1.26, б - соответствующие им кривые разделения, причем в однородном потоке ( кривые 7) разделение считается идеальным. Однозначно оценить роль радиальных миграций частиц, не учтенных в [39], по-видимому, нельзя. [29]
В [19] рассмотрены погрешность метода решения задачи оптимизации и вычислительная погрешность, а также дан анализ источников их появления. В то же время мало исследован весьма важный вопрос о соотношении между погрешностями определения функции цели и решения задачи. Вопрос о количественной оценке погрешности решения задачи АХ разработан мало. Практически для ее нахождения используются знания о величине погрешности определения функции цели и характере поведения функции цели в зоне оптимальных значений параметров. Последнее, как правило, определяется в результате расчетных исследований на ЭЦВМ с использованием математических моделей. [30]
Страницы: 1 2