Результат - расчет - коэффициент
Cтраница 2
Результаты расчетов коэффициентов активности Vi и у2 для 12 различных значений концентраций ацетона и хлороформа как по уравнениям Ван Лаара (1.88) и (1.89), так и по уравнениям Маргулеса (1.96) и (1.97) приведены в табл. 1.6. Сопоставление рассчитанных по этим двум методам значений составов урасч паровой фазы с имеющимися опытными данными, приведенными в той же таблице, показывает довольно близкую сходимость. [16]
 |
Зависимость коэффициента что ПРИ больших трения качения от числа Зоммерфельда в модели с упругим слоем при Р 0 1, h 0 01, 7 0 1, / 3 0 4 и а О ( 1, а 40 ( 2. [17] |
Результаты расчета коэффициента трения качения для случаев упругого и вязкоупру-гого поверхностного слоя приведены на рис. 5.26 и 5.27 соответственно. [18]
Результаты расчета коэффициентов оптимального регулятора, соответствующих всем выбранным значениям р2, приведены в табл. 4 - 2, Из этого набора оптимальных решений необходимо выбрать единственное, которое будет приемлемым при практической реализации, следовательно, в первую очередь, по энергетическим возможностям объекта управления. [19]
 |
Зависимость коэффициента динамической вязкости воздуха от. [20] |
Результаты расчета коэффициента вязкости воздуха по формулам ( 3) и ( 4) ( при со 0 75) в диапазоне температур от 100 до 1000 К приведены на рис. 6.2. Сплошная кривая соответствует формуле Сатерленда, а штриховая - степенной формуле. [21]
Результаты расчета коэффициента отражения основной волны от согласованной нагрузки в диапазоне частот, соответствующем одноволновому режиму полого волновода, при / 3а и различных значениях поверхностного сопротивления пленки приведены на рис. 3.38. Из рисунков видно, что качество согласования волновода с резистивной пленкой зависит от частоты и в значительной мере определяется поверхностным сопротивлением пленки. В табл. 3.3 приведены результаты сравнения вычисленных значений коэффициента отражения с экспериментально измеренными. [22]
 |
Нормированные значения интенсивности переходов К и ц. для одной линии ТП ( Лн - нижнее, ХСР - среднее, Хв - верхнее. [23] |
Результаты расчетов коэффициента технического использования СПС К для СПС средних давлений приведены для нормированных значений интенсивностей переходов ( Лиц) с использованием соответствующих ППП, представленных на рис. 8.8. Из этих графиков видно, что СПС имеет очень высокую надежность. Для верхних значений интенсивности отказов К установившееся значение Хтя стремится к величине 0 98 после 1680 ч наблюдений. [24]
Рассмотрим результаты расчетов коэффициента Кн для наиболее характерных вариантов проектируемых газопроводов, состоящих из однотипных КС и линейных участков. [25]
Рассмотрим результаты расчетов коэффициента Ки для наиболее характерных вариантов проектируемых газопроводов, состоящих их однотипных КС и линейных участков. [26]
По результатам расчета коэффициента использования мощности намечаются организационно-технические мероприятия по устранению узких мест и улучшению использования производственной мощности. Под узким местом понимается производственное подразделение ( цех, участок или группа оборудования), производственная мощность которого меньше, чем любого другого подразделения. [27]
 |
Шахматный ряд отверстий с переменным шагом ( к примеру 9 - 2. [28] |
В результате расчета коэффициентов прочности для всех мостиков устанавливается, что наименьшие значения его будут для пятого и седьмого мостиков, у которых размеры Ь составляют 60 и 80 мм. Ниже приводится подсчет fnp ДЛЯ ЭТИХ МОСТИКОВ. [29]
В результате расчетов коэффициентов полиномов второго порядка, проведенных на ЭВМ БЭСМ-2М с учетом значимости коэффициентов, получены уравнения регрессии. [30]
Страницы: 1 2 3 4