Результат - расчет - температура
Cтраница 2
В табл. 20.7 приведены результаты расчета температуры точки росы осушенного газа и результаты испытаний трехступенчатого абсорбера. [17]
При отклонении полученной в результате расчета температуры уходящих газов от принятой, большем 10 С, следует повторить расчет всего агрегата. Рекомендуется температуру подогрева воздуха принимать близкой значению, которое получилось бы при первом приближении, если к температуре воздуха на выходе из первой ступени воздухоподогревателя прибавить расчетный перепад температур воздуха во второй ступени. [18]
 |
Расчет температур поверхности пластины для разных режимов нагрева. [19] |
В табл. II 1.4 приведены результаты расчета температур поверхности для указанных вариантов при двух режимах нагрева. [20]
 |
Сопоставление расчетных и измеренных значений температуры газов. [21] |
На этом графике показано распределение отклонений результатов расчета температуры газов на выходе из топки от замеренных в опытах величин. [22]
Подтверждением теплофизического анализа, приведенного выше, служат не только результаты расчета температур, выполненные на основании экспериментальных данных ( см., например, рис. 44), но и непосредственные измерения температуры резания при плазмен-но-мехэнической обработке сталей. Так, например, эксперименты, проведенные на Днепровском машиностроительном заводе при обработке заготовок из стали НОГ 13Л ( f3 мм; s 0 3 мм / об; W - 8 кВт), показали, что повышение скорости резания от v 36 м / мин до v 60 м / мин приводит к снижению температуры резания от в ж ж860 С до Э ж720 С, а дальнейшее увеличение скорости до t 90 м / мин приводит к возрастанию температуры до Э 810 С. При ПМО заготовок из стали 12Х18Н9Т и тех же значениях t, s и W минимум температуры 9 760 С соответствовал у 30 м / мин. Снижение скорости резания до v 12 м / мин, равно как и повышение ее до о 72 м / мин, приводит к повышению температуры до 6 ж950 С. [23]
Ясно, что при высоких давлениях коэффициент Пойнтинга влияет на результаты расчета температуры разложения. Давление оказывает значительное влияние на активности, однако при наличии двух твердых веществ их активности проявляют тенденцию к сближению, так что влияние температуры намного меньше, чем оно было бы в присутствии только одной конденсированной фазы. [24]
Наряду с определением потоков конденсации в ходе теплового расчета по результатам расчета температуры поверхности газоот-водящего ствола по рис. 7.6 оценивается концентрация серной кислоты, конденсируемой на внутренней стенке. [25]
По критической температуре прогрева при пожаре арматуры, для данного типа конструкций, можно определить: предел огнестойкости конструкции по признаку R - потере несущей способности, используя результаты расчета температуры прогрева арматуры при пожаре ( см. разд. [26]
Изменение константы скорости реакции ОН Н A j i H20 - j - А от стандартного исходного значения в 3 раза ( в сторону увеличения или уменьшения) на результатах расчета температуры и концентрации радикала ОН в сопле сказывается сильнее, чем десятикратное изменение константы скорости реакции Н Н - А Н2 А. ОН практически не оказало влияния на результаты расчета, что можно считать подтверждением соображения о близости бимолекулярных реакций в рассматриваемых условиях к равновесию. Приведенные результаты представляют большой интерес для оценки влияния отдельных химических реакций на рекомбинацию в сопле смесей Н - О - N. Однако для того чтобы из исходных данных по химический кинетике можно было выделить достаточно надежно все величины, для которых с целью повышения точности расчетов требуется дополнительная проверка и уточнение, необходимо проведение подробного и систематического анализа. [27]
Значения 6 (, Fo) при е Bii I; Bi22, рассчитанные по о в формуле (3.181), а сравнении с точным решением приводятся на рис. 3.31. На этом же рисунке приводится результат расчета температуры по третьему приближению. [28]
Точность расчета сложного теплообмена зональным методом зависит от числа зон разбиения рабочего пространства печи. На рис. 13.40 показаны результаты расчета температуры газа и материала при разбиении печи на три, шесть и девять участков по длине и, соответственно, на одиннадцать, двадцать и двадцать девять зон. Из рис. 1 3.40 видно, что погрешность расчета при разбиении печи на три участка по длине печи значительна, а температурные линии при наличии 20 и 29 зон отличаются в пределах погрешности инженерных расчетов. [30]
Страницы: 1 2 3