Cтраница 1
Результаты решения краевых задач позволяют обосновывать целесообразные упрощения при определении деформаций и их поциклового изменения для прикладных расчетов, а также использовании для них зависимостей между коэффициентами концентрации напряжений и деформаций. [1]
Результаты решения краевой задачи понадобятся нам в дальнейшем для расчетов по определению и учету краевого эффекта при проектировании аппаратуры. Приводим значения сил, Фиг. [2]
Ниже приведены результаты решения стохастической краевой задачи с учетом реального вида моментных функций упругих свойств двухфазных композитов. Построено полное корреляционное приближение задачи в перемещениях, когда при вычислении бинарных корреляционных тензоров деформаций удерживаются только члены бесконечного ряда, содержащие моментные функции упругих свойств с порядком не выше второго. [3]
Окончательные расчетные выражения для постоянных упругости, полученные в результате решения статистической краевой задачи теории упругости для среды с модулями, выраженными уравнением (5.3), имеют довольно сложную структуру. [4]
Соотношения ( 7.19 в) получены [29] в предположении наличия в зоне вершины кольцевой трещины условий плоской деформации в результате решения краевой задачи теории упругости. Нейбера [35], условия плоской деформации реализуются для образцов с малой глубиной трещины, и с увеличением d / D объемность напряженного состояния повышается. Изменение жесткости напряженного состояния при варьировании d / D приводит к изменению условий начала пластического деформирования в вершине надреза ( трещины), так как величина предела текучести стт является функцией параметров жесткости напряженного состояния. В связи с этим условия ( 7.19 в) следует считать необходимыми, но не достаточными для получения величин К1с, если последние рассматривать как характеристику материала, а не образца. [5]
В результате решения задачи о напряженном и деформированном состоянии зуба метрической резьбы при шаге 56 мм получены эпюры меридиональных напряжений ад и эпюры перемещений по контуру зуба от равномерного распределения единичных нагрузок р 0 1 МПа на четырех участках площадки контакта. Эпюра напряжений, представленная на рис. 4.20 для случая нагрузки р 0 1 МПа на всей длине площадки контакта, получена непосредственно путем интегрального усреднения значений напряжений, найденных в результате решения краевой задачи, использующей приближенное выражение отображающей функции. [6]
В результате решения задачи о напряженном и деформированном состоянии зуба метрической резьбы при шаге 56 мм получены эпюры меридиональных напряжений ав и эпюры перемещений по контуру зуба от равномерного распределения единичных нагрузок р 0 1 МПа на четырех участках площадки контакта. Эпюра напряжений, представленная на рис. 4.20 для случая нагрузки р - 0 1 МПа на всей длине площадки контакта, получена непосредственно путем интегрального усреднения значений напряжений, найденных в результате решения краевой задачи, использующей приближенное выражение отображающей функции. [7]
Краевые условия представляют собой модель начального состояния тела и его взаимодействия с окружающей средой в процессе деформации. Поэтому при их задании неизбежны погрешности. При этом погрешности в определении напряженно-деформированного состояния в результате решения краевой задачи должны быть того же порядка. [8]
Как уже отмечалось раньше, необходимые признаки ламинарного течения в круглой трубе установлены не только на основании результатов опытов, но и на основании результатов решения дифференциальных уравнений движения вязкой несжимаемой жидкости с удовлетворением граничным условиям прилипания частиц жидкости к стенкам. Что же касается перечисленных необходимых признаков турбулентного движения в трубе, то они пока установлены только на основании экспериментальных наблюдений и измерений. Среди исследователей, занимающихся вопросами течений жидкости, широко распространено мнение, что указанные признаки турбулентного режима течения в трубе нельзя получить в результате решения краевой задачи на базе общих дифференциальных уравнений движения вязкой жидкости, в основе которых лежит гипотеза Ньютона о силе вязкости и гипотеза о сплошности среды и непрерывности изменений скоростей частиц. [9]
Предлагаемые методы решения задачи транспорта газа в динамике предназначены для использования при оперативном управлении газотранспортными системами. Решение задачи при этом разделяется на два этапа. На первом этапе, предварительном, решается краевая задача для рассматриваемой газопроводной системы. В результате решения краевой задачи определяются собственные числа и параметры собственной функции для газопровода данного типа. На втором этапе, непосредственно при оперативных расчетах, решается задача нахождения функций распределения давления и расхода газа при учете выполненных граничных условий. При этом расчеты второго этапа достаточно просты, что позволяет решать задачу транспорта газа в реальном времени для данной газопроводной системы. [10]