Представленный результат - расчет
Cтраница 1
Представленные результаты расчета показывают, что главное отличие закрученной струи от незакрученной состоит в ее неизобарич-ности, учет которой позволяет удовлетворительно описывать течение, основываясь на подходе, используемом для обычных струй. Поэтому можно ожидать, что интегральная теория, основанная на модели, для которой существенно непостоянство давления в струе, будет удовлетворительно описывать течение. [1]
Представленные результаты расчетов проведены для текущей величины стоимости электроэнергии АЭС, сложившейся после дефолта. В последующие годы следует ожидать значительной корректировки стоимостных пропорций в сторону их увеличения. [2]
Представленные результаты расчетов, а также данные экспериментальных исследований взаимодействия углеводородных и неуглеводородных газов с газоконденсатными системами [5, 27, 40] указывают на схожесть качественных характеристик процессов удаления ретроградного конденсата из приза-бойных зон скважин различными газами. Поэтому в дальнейшем при описании основных особенностей обработки призабойных зон скважин газовыми агентами целесообразно использовать данные исследований этого процесса для сухого углеводородного газа. Количественные же различия показателей воздействия на призабойную зону скважин различными газами будут выражаться в необходимости использования для обработки разных объемов газа. [3]
Представленные результаты расчетов объясняются своеобразным характером изменения давления у забоя скважины в неоднородном пласте и распределением в нем фильтрационных потоков при смешивающейся фильтрации газов. Равномерное по толщине пласта увеличение проницаемости коллектора у забоя скважины вызывает немонотонное увеличение насыщенности коллектора жидкостью. Нагнетание сухого газа в призабойную зону скважин приводит к испарению части высококипящих углеводородов из ретроградной жидкости в газ и переносу их этим газом в глубь пласта. Неспосредственно у забоя скважины в зоне радиусом 1 - 3 м фильтруется газ в объеме нескольких тысяч поровых объемов этой зоны. В результате происходит достаточно полная осушка коллектора в этой зоне пласта даже при высоких значениях насыщенности коллектора жидкостью. [4]
Представленные результаты расчетов, а также данные экспериментальных исследований взаимодействия углеводородных и неуглеводородных газов с газоконденсатными системами [5, 27, 40] указывают на схожесть качественных характеристик процессов удаления ретроградного конденсата из призабойных зон скважин различными газами. Поэтому в дальнейшем при описании основных особенностей обработки призабойных зон скважин газовыми агентами целесообразно использовать данные исследований этого процесса для сухого углеводородного газа. Количественные же различия показателей воздействия на призабойную зону скважин различными газами будут выражаться в необходимости использования для обработки разных объемов газа. [5]
Представленные результаты расчетов объясняются своеобразным характером изменения давления у забоя скважины в неоднородном пласте и распределением в нем фильтрационных потоков при смешивающейся фильтрации газов. Равномерное по толщине пласта увеличение проницаемости коллектора у забоя скважины вызывает немонотонное увеличение насыщенности коллектора жидкостью. Нагнетание сухого газа в призабойную зону скважин приводит к испарению части высококипящих углеводородов из ретроградной жидкости в газ и переносу их этим газом в глубь пласта. Неспосредственно у забоя скважины в зоне радиусом 1 - 3 м фильтруется газ в объеме нескольких тысяч поровых объемов этой зоны. В результате происходит достаточно полная осушка коллектора в этой зоне пласта даже при высоких значениях насыщенности коллектора жидкостью. [6]
Представленные результаты расчетов адаптированы по параметрам к одному из западносибирских месторождений. На каждом варианте ( рис. 4.5.1 - 4.5.10) приведена динамика коэффициента извлечения нефти, отбора нефти из скважины и из участка площадью 100 га. В таблицах для каждого варианта приведены три набора параметров и результаты расчетов. [7]
Представленные результаты расчетов относительной погрешности при определении кинематических параметров движения газожидкостной смеси свидетельствуют о достаточно высокой точности средств измерения, применяемых на экспериментальной установке. [8]
Представленные результаты расчетов процесса смешивающегося вытеснения газов из трещиновато-пористых коллекторов качественно хорошо согласуются с данными экспериментальных исследований. Они подтверждают, что при смешивающемся вытеснении флюидов в трещиновато-пористых коллекторах могут образовываться в трещинах и блоках коллектора значительные по размерам зоны смеси, на 2 - 3 порядка превосходящие зоны смеси в пористых пластах. В значительной мере эффективность вытеснения флюидов из трещиновато-пористых коллекторов определяется соотношением проницаемостей сред, долями объемов сред коллектора и линейными размерами блока. С увеличением соотношения проницаемостей трещин и блоков, длины блоков, а также увеличением доли объема трещий пласта условия вытеснения ухудшаются. Тем не менее можно предположить, что для коллекторов, различающихся средней и даже малой проницаемостью блоков ( соотношение проницаемостей сред до 1000 и выше), но имеющих долю объема трещин коллектора порядка десятых и сотых долей процента ( микротрещины и трещины средних размеров), распределение концентраций в блоках и трещинах коллектора будет практически одинаковым. При объяснении причин малой эффективности смешивающегося вытеснения флюидов в трещиновато-пористых коллекторах следует учитывать также другие факторы, такие как дискретное расположение в пласте скважин, а также неполный охват пласта вследствие влияния на процесс вытеснения различной неоднородности пласта, в том числе проявления анизотропии, вызывающей уменьшение не только коэффициента вытеснения, но и коэффициента охвата пласта. С целью выявления зависимости показателей процесса смешивающегося вытеснения от всех этих факторов были проведены расчеты двумерной площадной фильтрации газов в трещиновато-пористом пласте, а также расчеты двумерной профильной и площадной фильтрации в неоднородном пористом пласте. [9]
 |
Характеристика скважин системы КНС-4 группы 3 ( соответствующие i ом. [10] |
На основе представленных результатов расчета можно сделать некоторые конкретные выводы, применительно, естественно, к превалирующим вариантам работы КНС-4 в предшествующий период разработки. [11]
Таким образом, представленные результаты расчетов показывают, что такие факторы, как дискретное расположение скважин по площади залежи и зональная неоднородность пластов, не оказывают решающего воздействия на эффективность комбинированной закачки газа в воды. В то же время известно, что наряду с зональной неоднородностью пластов по площади определяющее влияние на разработку газоконденсатных залежей оказывает неоднородное строение пластов по вертикали: слоистость пластов, выклинивание и литологическое замещение пород-коллекторов непроницаемыми породами. Именно эти виды неоднородности вызывают быстрые прорывы нагнетаемого газа к эксплуатационным скважинам в ходе сайклинг-процесса и в значительной степени понижают его эффективность. Поэтому для определения возможности использования комбинированной закачки газа и воды при разработке газоконденсатных месторождений необходимо исследование данного процесса в неоднородных по толщине пластах. [12]
Результаты расчета представлены в табл. 3.22 и на рис. 3.27. Из представленных результатов расчета видно, влияние вязкости на давление в коллекторе и следовательно на давление на устьи скважин существенно. [13]
При этом общее время исследуемого неустановившегося процесса превышает несколько месяцев. Представленные результаты расчета позволяют рекомендовать зависимости (5.62), (5.68), (5.69), (5.78) для практического применения. [14]
В табл. 2.1 представлены результаты расчета параметров ТЭГ при двух вариантах определения предварительных значений температур спаев термоэлементов. Представленные результаты расчета генератора, в котором температуры спаев существенно отличаются от температур теплоносителей, показывают, что для инженерных расчетов можно ограничиться одним приближением, даже если вначале задаваться равенством температур спаев и теплоносителей. Для более точных расчетов нужно второе приближение или всего одно, если предварительные значения температур спаев определять по режиму холостого хода. Пример использования данной методики при расчете ТЭГ на ЭВМ приведена Приложении. [15]
Страницы: 1