Решение - задача - взаимодействие
Cтраница 2
Несмотря на многообещающий характер исследований в области детального анализа горения аэрозолей, очевидные трудности подобного подхода к исследованию процесса сдерживают изучение так называемого эстафетного механизма горения. По-видимому, в будущем необходимо получить решения задачи взаимодействия частиц в горящем аэрозоле: рассеяние негорящей частицы на горящей, горящей частицы на горящей. Еще недостаточно изучены гидродинамическое сопротивление горящей частицы, а также реактивные силы, действующие на частицу в неизотропных условиях фронта пламени. [16]
Численное решение задач взаимодействия деформируемых тел с газом заключается в совместном интегрировании уравнений газовой динамики и упругого тела с одновременным выполнением граничных условий на подвижных поверхностях контакта. По сложности алгоритма и по объему вычислительной программы центральное место в методике решения задач взаимодействия занимает интегрирование уравнений газовой динамики. [17]
В свою очередь, распространение этих деформаций по корпусу резервуара идет со скоростью звука в металле и поэтому опережает фронт действующей нагрузки, и деформации охватывают корпус полностью прежде, чем фронт волны пройдет расстояние, равное диаметру резервуара. Поэтому деформации стенки резервуара могут изменить параметры движущейся к корпусу резервуара волны давления. Таким образом, уровень напряженно-деформированного состояния ( НДС) стенки резервуара определяется из решения задачи взаимодействия тонкостенной конструкции с воздушной боковой волной давления. [18]
Вторая глава посвящена описанию метода расчета задач взаимодействия газа с деформируемыми телами с применением геометрически адаптивных сеток. Приводится математическая постановка задачи взаимодействия деформируемого твердого тела с газом. Излагаются проблемы численного решения задач взаимодействия. Дается описание состава и структуры метода решения задачи взаимодействия. [19]
 |
Расположение границы препятствия по отношению к семейству координатных линий и номера зон, разбивающих расчетную область на подобласти. [20] |
В общем случае для построения сетки, согласованной с формой оболочки, необходимо применять специальные приемы. В данном методе это делается на основе зонного принципа: расчетная область разбивается на подобласти ( зоны) несложной геометрии, где можно использовать простые алгоритмы построения сетки. За для построения сетки, согласованной с препятствием, требуется четыре зоны, в то время, как для препятствия, изображенного на рис. 2.36, необходимо шесть зон. Такой подход экономичен по затратам времени ЭВМ, что особенно важно при решении задач взаимодействия, где расчетную сетку приходится строить на каждом временном шаге. [21]
Итерация уточнения границы контактной зоны проводится при фиксированной конфигурации поверхности контакта и, по существу, соответствует решению задачи контакта упругого тела с жестким. Для этого применен метод нелинейного программирования, основанный на одновременном рассмотрении исходной и двойственной вариационных постановок контактной задачи и использовании односторонних кинематических и статических ограничений в зоне контакта. Учет этих ограничений, выраженных в виде неравенств и имеющих двойственный характер, осуществляется с применением операторов проектирования. Итерация уточнения относительного смещения поверхности контакта проводится при фиксированной границе площадки контакта и соответствует решению задачи одностороннего взаимодействия двух упругих тел с известной границей зоны их контакта. Для этого применен альтернирующий алгоритм, аналогичный методу Шварца. При обосновании сходимости используется сжимающий характер операторов итерационных процессов. [22]
 |
Распределения напряж. ений вдоль лагранжевой координаты / в различные моменты времени.| Распределения вертикальной компоненты скорости вдоль лагранжевой координаты / в различные моменты времени. [23] |
Важным является вопрос о влиянии используемой модели газа на напряженно-деформируемое состояние оболочки. На рис. 3.18 приведены результаты систематических исследований в виде зависимостей максимальной величины а2 от скорости соударения VQ. Данные, соответствующие кривой 1, получены при р - const в полости оболочки. Для линии 2 давление изменялось по адиабатическому закону р - Ро ( р / Ро) 7 - Кривая 3 представляет результаты решения задачи взаимодействия. [24]
При этом возникает взрывная воздушная волна ( далее просто волна), которая падает на соседние действующие резервуары и приводит к деформации их конструктивных элементен. Основную нагрузку воспринимает стенка резервуара. В зависимости от величины избыточной энергии на фронте волны деформация стенки резервуара может носить упругий или необратимый характер. В свою очередь, распространенно этих деформация по корпусу резервуара идет со скоростью звука в металле, и поэтому опережает фронт действующей нагрузки и деформации охватывают корпус полностью прежде, чем - фронт волны пройдет расстояние, равное диаметру резервуара. Таким образом, уровень напряженно-деформированного состояния ( ВДС) стенки резервуара может быть определен из решения задачи взаимодействия тонкостенной конструкции с воздушной боковой волной давления. [25]
Страницы: 1 2