Решение - термодеформационная задача
Cтраница 1
Решение термодеформационной задачи МКЭ проводится в предположении об одновременном выполнении прохода по всей дуге окружности, но с учетом многопроходное шва. [1]
 |
Сопоставление расчетных и экспериментальных данных в зоне. [2] |
На рис. 5.13 представлены распределение ОСН, полученное посредством решения термодеформационной задачи, и соответствующие результаты экспериментов. [3]
 |
Изменение ширины зоны УЗ растягивающих реактивных напряжений а в зависимости от расстояния до штуцера г ( х. [4] |
ЕРХХ - остаточные пластические деформации в продольном и поперечном направлениях, полученные при решении термодеформационной задачи; Sp - площадь упругопластической зоны; SB - площадь зоны В. [5]
При определении траектории трещин и КИН использовали поля остаточных пластических деформаций, полученные при решении термодеформационных задач о сварке сответст-аующих сварных соединений. [6]
 |
Схема и геометрические размеры узла типа заделка. [7] |
Погонные объемы продольного и поперечного укорочения и соответствующие им начальные деформации были получены при решении термодеформационной задачи. [8]
 |
Геометрические размеры и схема узла типа подкрепленного отверстия ( а и результаты расчета реактивных напряжений ( б. - - - - - - расчет по предложенному методу. - - - - - - - - - - - расчет МКЭ. [9] |
Начальные деформации, связанные с погонным объемом продольного и поперечного укорочения [118], полученным при решении термодеформационной задачи, принимаются постоянными по толщине соединения, что вполне допустимо при расчете напряжений, равномерно распределенных по толщине. [10]
Вопрос, как схематизировать тепловложение при решении температурной задачи, в основном возникает по двум причинам. Во-первых, в силу того что решение термодеформационных задач проводится в двумерной постановке при задании в температурной задаче тепловложения, равного погонной энергии при сварке, температурное состояние реального сварного узла и его двумерного аналога может существенно различаться. Во-вторых, при необходимости решать задачу по определению ОСН в узлах, сварка которых осуществляется с большим количеством проходов в шве. В этом случае невозможно проследить историю деформирования материала по всем проходам, так как такая задача требует огромного количества машинного времени. Поэтому возникает вопрос об объединении проходов при решении задачи и соответственно о схематизации тепловложения в них. [11]
Последовательность заполнения разделки и формирования усиления, механические и теп - лофизические свойства сварочных и основных материалов принимали, такими же, как при решении термодеформационных задач о сварке стыковых соединений Свойства низколегированного металла шва принимали идентичными свойствам основного металла. [12]
В связи с изложенным для большинства практически важных случаев реактивные напряжения могут быть схематизированы как напряжения, равномерно распределенные по толщине несущего элемента. Таким образом, при расчете ОСН в каком-либо узле конструкции в первую очередь необходимо учитывать реактивные напряжения только от соседних узлов, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур в плоскости свариваемого листа. Реактивные напряжения от всех перечисленных узлов при анализе неплоскостных конструкций ( например, оболочечных) можно определить при решении трехмерных пространственных термодеформационных задач, что-в настоящее время практически неосуществимо. При небольшой кривизне корпуса, а также если несущий элемент - плоскость ( например, фрагмент оболочки судна), задачу можно схематизировать как плоскую ( заделки) или осесимметричную ( узлы подкрепления отверстия) и ее решение оказывается возможным на современных ЭВМ. [13]
При этом температура отжигаемых валиков мо-жет быть близка к температуре разупрочнений металла шва и до приобретения металлом достаточных упругих свойств она будет выравниваться по этой группе валиков. В таком случае ни1 - пряженное состояние, сформировавшееся после вЫпблненйй группы валиков, будет забыто, а дальнейшее НДС сварногб узла будет определяться поведением суперпрохода, образованного указанной группой валиков. При таком моделировании при решении двумерной термодеформационной задачи возникает первый из рассмотренных в этом подподразделе вопросов: как схематизировать теп-ловложение. Очевидно, что вкладывать в суперпроход энергию, равную сумме тепловложений каждого валика, принадлежащего суперпроходу, неправильно, так как такой подход не учитывает рассеяния тепла в процессе наложения валиков и приводит к значительному перегреву шва. [14]
На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации ет, модуля упругости Е ( одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости ат и ет от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. [15]
Страницы: 1