Компрессорная решетка

Cтраница 2

Как следует из рис. 3.5, компрессорные решетки, в отличие от турбинных, имеют слабоизогнутые ( АР 15 - 4 - 25) расширяющиеся каналы. При этом достигается небольшое повышение давления в пределах одной решетки, поскольку в турбинных каналах ( конфузорах) движение потока направлено в сторону падения давления, что позволяет сработать большие перепады энтальпий. В компрессорных каналах ( диффузорах) движение потока направлено в сторону повышенного давления, и заторможенный пограничный слой имеет тенденцию к отрыву и перемещению против основного движения потока, что приводит к увеличению потерь. Во избежание этого задаются небольшим раскрытием диффузорного канала. Геометрические и газодинамические особенности компрессорных решеток более подробно рассмотрены в гл. [16]

Это обстоятельство особенно заметно в случае компрессорных решеток, у которых с увеличением заданной скорости / х и постоянной Хтахя 1 положение максимальной толщины профиля смещается по направлению к выходной кромке. [17]

Некоторые трудности, возникающие при расчете компрессорных решеток, связаны с наличием в такого типа решетках больших положительных градиентов давления и предотрывных явлений, усложняющих применение упрощенной теории турбулентного пограничного слоя. [18]

Некоторые трудности, возникающие при расчете компрессорных решеток, связаны с наличием в такого типа решетках отрывов пограничного слоя в области задней кромки и ие позволяют применять только что изложенную теорию без необходимых видоизменений. [19]

Некоторые трудности, возникающие при расчете компрессорных решеток, связаны с наличием в такого типа решетках больших положительных градиентов давления и предотрыпных явлений, усложняющих применение упрощенной теории турбулентного пограничного слоя. [20]

Экспериментальные исследования показывают, что для дозвуковых компрессорных решеток г 0пт близок к углу атаки, соответствующему началу срыва потока. [21]

Эта формула расчета угла отставания в компрессорной решетке на режиме безударного обтекания ее вязкой жидкостью получена на основании аналитических соотношений, что делает ее структуру в достаточной мере обоснованной. [22]

В результате обобщения предложена методика расчета аэродинамических характеристик заданной компрессорной решетки, а также методика подбора оптимальной решетки, обеспечивающей требуемый угол отклонения потока. [23]

Обобщенная характеристика компрессорных решеток при малых числах М потока. [24]

Увеличение числа М набегающего потока мало сказывается на характеристике компрессорной решетки до тех пор, пока местные скорости на поверхности профиля не достигнут скорости звука. В этом диапазоне чисел М наблюдается обычно лишь некоторое изменение угла отставания потока 8 и, следовательно, незначительное изменение угла поворота потока А р при данном угле атаки, вызванное влиянием сжимаемости на распределение давлений по контуру профиля. Минимальное аначение коэффициента потерь при этом почти не изменяется, но зависимость его от угла атаки становится более резкой. Минимальное значение сопротивления решетки при Mroi 0 7 достигается здесь при угле атаки, близком к нулю. Этот же результат получается и в других решетках. [25]

Изменение числа Re практически не оказывает влияния на характеристики компрессорных решеток до тех пор, пока оно остается выше некоторого критического значения. Это значение существенно зависит от степени турбулентности набегающего на лопатки потока. [26]

Влияние числа Re на угол поворота потока и сопротивление компрессорной решетки при iiconst. [27]

На рис. 2.37 приведены соответствующие экспериментальные данные для одной из компрессорных решеток. [28]

Определение подъемной силы изолированного профиля. [29]

Если бы они были равны, то никакого сжатия в компрессорной решетке не было бы. Эту особенность при выводе теоремы необходимо учитывать. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5