Сопловая решетка

Cтраница 2

В сопловых решетках в результате расширения пара давление пара падает, вследствие чего энтальпия уменьшается. Поскольку при этом кинетическая энергия потока пара возрастает, то скорость пара - при выходе из сопла становится больше, чем при входе в сопло. Однако, очевидно, можно создать поток пара с диаметрально противоположными характеристиками. В таком потоке энтальпия пара ( при адиабатном процессе) при выходе из канала должна быть больше, чем при входе, а скорость пара в конце процесса меньше, чем при входе [ см. формулу ( 6 - 1) ], и, следовательно, давление вдоль потока пара должно возрасти. Такие каналы для замедления движения лотока ( dc0) называются диффузорами. [16]

В сопловых решетках с суживающимися межлопаточными каналами такая нестационарность при MI 1 1 возможна под воздействием внешнего источника возмущений - рабочей решетки. [17]

Импактор со сменными подложками ( модели НИИОГаз VM. [18]

Сопло или сопловая решетка и расположенная ниже подложка составляют каскад прибора. Диаметры одиночных сопл или диаметры и число сопл в сопловых решетках подбираются так, чтобы размеры частиц, которые могут осесть в данном каскаде, были меньше размеров частиц, способных осесть в предыдущем. [19]

Поскольку выбрана сопловая решетка и имеются ее характеристики, то известен также коэффициент потерь в решетке; следовательно, можно считать известным и показатель политропы пс. Таким образом, давление р в потоке за сопловым венцом станет известно. [20]

При расчете сопловых решеток обычно приходится определять высоту сопловых лопаток. [21]

Сопла паровых турбин.| Диафрагмы паровых турбин. [22]

Такие конструкции сопловых решеток применяются при параметрах пара в промежуточной ступени, не превышающих 2 0 МПа и 250 С. [23]

Коэффициенты расхода для сопловой решетки C - 90I12A в зависимости от относительного шага, относительной высоты и тллщины выходной кромки при различных степенях влажности у0. ау 32 - н - 34. Mi 0 9. Rei4 - 105. / - ДГ080 К. 2 - у00. а - уа-2 %. 4 - уа8 %. [24]

Рассматриваемые характеристики сопловой решетки получены для крупнодисперсной влаги на входе. Функции распределения капель по размерам перед решеткой показаны на соответствующих графиках. Кривые /, / /, III, иллюстрирующие зависимости m iltn ( dKO) перед решеткой, свидетельствуют о колебаниях диаметров капель и существовании полидисперсной структуры на входе при различных режимах исследования. [25]

Зависимости дополнительных потерь Д. л кинетической энергии и приращений углов выхода потока Д 1 Вл от начальной влажности по данным испытаний решетки С-9012 А в статических условиях и в экспериментальной турбине. [26]

Коэффициенты расхода сопловой решетки показаны на рис. 3.32. Как на перегретом, так и на влажном паре отмечено значительное влияние относительного шага, высоты решетки и толщины выходной кромки. Этому значению t отвечают минимальные коэффициенты скольжения крупных капель. С увеличением толщины кромки коэффициенты расхода растут, что объясняется увеличением разрежения за кромкой и, следовательно, в горловом сечении каналов. В полном соответствии с данными, приведенными ниже для сопл и отверстий, с ростом влажности коэффициенты расхода увеличиваются во всем диапазоне изменения геометрических параметров. [27]

Опытная зависимость коэффициентов скорости и расхода в расширяющемся сопле от числа М2 ( / 1 38. [28]

Для построения сопловой решетки, предназначенной для работы при ( А2) т 1 3, необходимо прежде всего определить основные геометрические параметры. [29]

Схемы турбинных ступеней. а - одновенечной. б - двухвенечной. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5