Плоская решетка - профиль
Cтраница 2
Цилиндрические поверхности тока допускают развертку на плоскость, что дает плоскую решетку профилей ( фиг. Плоская решетка профилей характеризуется шагом t, длиной хорды профиля / и углом установки хорды к оси решетки [ J. Шаг в решетке профилей осевого насоса настолько велик, что понятие о канале, которым пользовались в элементарной теории центробежных насосов, неприменимо. [16]
Изложенное в § 28 - 31 позволяет рассчитать потери течения в прямых плоских решетках турбинных профилей, характеристики которых обычно получают экспериментально путем воздушной продувки на газодинамических стендах. Такие расчеты неоднократно выполнялись и выполняются теперь. Это полезно, во-первых, для того, чтобы не испытывать каждую новую решетку в лаборатории и тем самым сохранять материальные средства, труд и время. [17]
Ниже приведен пример расчета осевого компрессора авиационного типа с использованием результатов продувок плоских решеток профилей. Как следует из расчета, при dcp const длина лопаток получается большей; следовательно, и КПД ступеней может быть принят выше по сравнению со случаем dH const. Однако при этом во избежание роста числа ступеней приходится повышать окружные скорости, что не всегда приемлемо по условиям прочности. [18]
В рамках линейной теории решена задача о дозвуковом обтекании идеальным газом двух взаимно движущихся плоских решеток тонких слабонагруженных профилей. С помощью метода интегральных уравнений [1] задача сведена к бесконечной системе сингулярных интегральных уравнений для гармонических компонент колебаний в распределении неизвестной аэродинамической нагрузки на профилях решеток. Регуляризованная система интегральных уравнений для конечного числа учитываемых гармоник решается методом коллокаций. [19]
 |
Схема экспериментальной лопатки-калориметра. [20] |
Таким образом, задачи данного исследования могут быть в принципе решены на статической установке с плоской решеткой профилей и при низких температурах. [21]
Уровень турбулентности потока за рабочим колесом воздушной турбины заметно выше, чем в типичной аэродинамической трубе для продувки плоских решеток турбинных профилей. [22]
В отличие от осесимметричной задачи здесь становится возможным в принципе учесть шаговую неравномерность потока в рабочем колесе и применить гидродинамические методы расчета плоских решеток профилей, однако, так же как и в одномерной теории, не учитывается взаимное влияние решеток, расположенных на различных цилиндрических сечениях. [23]
Цилиндрические поверхности тока допускают развертку на плоскость, что дает плоскую решетку профилей ( фиг. Плоская решетка профилей характеризуется шагом t, длиной хорды профиля / и углом установки хорды к оси решетки [ J. Шаг в решетке профилей осевого насоса настолько велик, что понятие о канале, которым пользовались в элементарной теории центробежных насосов, неприменимо. [24]
Изложенный только что метод расчета профильного сопротивления крыла можно обобщить2) на случай решетки профилей. Рассмотрим обтекание плоской решетки профилей ( рис. 248) с давлениями и скоростями на бесконечности: Pix, FIOO - До решетки и р200, F2oo - за решеткой. [25]
Изложенный только что метод расчета профильного сопротивления крыла можно обобщить2) на случай решеток профилей. Рассмотрим обтекание плоской решетки профилей ( рис. 269) с давлениями и скоростями на бесконечности: р1оо, Vx - до решетки и р2х, V2rx - за решеткой. [26]
Изложенный только что метод расчета профильного сопротивления крыла можно обобщить 3) на случай решетки профилей. Рассмотрим обтекание плоской решетки профилей ( рис. 269) с давлениями и скоростями на бесконечности: pico, V i c - до решетки и р2 с, F2oo - за решеткой. [27]
Так как основными нагрузками, действующими на лопасти рабочих колес, являются гидродинамические усилия, то целесообразно оценить влияние точности установки лопастей на их силовые гидродинамические характеристики. Известно, что такую оценку можно провести с учетом обтекания плоских решеток профилей, причем для рассмотрения силовых гидродинамических характеристик достаточно рассмотреть обтекание решеток тонких профилей. [28]
Дальнейшее развитие аэродинамики осевых лопаточных машин все настоятельнее требовало перехода к использованию характеристик решеток профилей, и такой переход был совершен в конце сороковых годов. В настоящее время при профилировании используются как теоретические, так и систематизированные экспериментальные характеристики плоских решеток профилей. [29]
Кромочные следы лопаток направляющего аппарата, а также неравномерность полей скоростей по углу охвата спиральной камеры вызывают неравномерность окружных скоростей. Обтекание лопасти неравномерным потоком создает переменную во времени динамическую нагрузку, расчет которой и представляет значительные математические трудности. Некоторые авторы [25, 87] задачу обтекания плоской решетки профилей в неоднородном потоке решают в линейной постановке. Можно предположить, что возмущения, возникающие при обтекании круговой решетки, вызванные нестационарностью потока, имеют тот же характер, что и при обтекании прямой решетки. Это позволяет переносить результаты теоретического анализа нестационарного обтекания прямой решетки на обтекание лопасти. [30]
Страницы: 1 2 3