Лопаточная решетка

Cтраница 2

Сведения о влиянии числа Маха и степени турбулентности потока на коэффициент потерь в лопаточной решетке имеются в брауншвейгских диссертациях И. [16]

Технологическая схема гипотетической КС. [17]

Регулирование степени сжатия каждого центробежного нагнетателя производится как изменением угла атаки направляющего устройства ( лопаточной решетки) на входе ЦН, так и варьированием частоты вращения вала ЦН. [18]

Ступень осевого компрессора газа чеРез всю ступень ( пре. [19]

На рис. 50, б в точке 2 показан треугольник скоростей при выходе газа из вращающейся лопаточной решетки. [20]

Если рабочее колесо осевого насоса разрезать поверхностью кругового цилиндра и развернуть цилиндр на плоскость, получим плоскую развертку лопаточной решетки. [21]

При решении УТЗ функция состояния оборудования ГТС часто представляет собой функцию изменения частот вращения валов всех ЦН и углов лопаточных решеток на входах ЦН. [22]

Учитывая, что в большинстве конструкций ОНА скорость и углы потока при входе ( с4, а4) и перед лопаточной решеткой ( с5, а5) близки по величине, а числа Маха Мс, обычно не превышают 0 3 - 0 4 и влияние сжимаемости на работу ОНА. [23]

Зависимость коэффициента потерь. пот от коэффициента поворота бпов А пов / ос [ Ф Р мула ] для решеток с различным относительным шагом t / l и с различным углом выноса РВЫН. [24]

Если распределение давления вдоль контура лопаток решетки такое, чт / о не происходит сколько-нибудь заметных отрывов течения, то потери в лопаточной решетке обусловливаются в основном пограничным слоем. В этом случае потери зависят от числа Рейнольдса примерно так же, как коэффициент сопротивления продольно обтекаемой плоской пластины. Re - 1 / 2, а при турбулентном течении пропорциональны Re-1 / 5 причем Re есть число Рейнольдса, составленное по хорде лопатки. Однако коэффициент потерь сильно зависит также от положения точки перехода ламинарного течения в турбулентное при увеличении числа Рейнольдса эта точка перемещается вперед, к носку профиля. [25]

За последнее время широкое применение при конструировании турбомашин, особенно осевых вентиляторов, получила вихревая теория и развившаяся на ее основе новейшая теория лопаточных решеток. [26]

Анализ работ [ 1, 19, 20, 60, 611 показывает, что для определения этих коэффициентов при обтекании до - и сверхзвуковым потоком активных лопаточных решеток могут быть использованы следующие соотношения. [27]

Каналы направляющего аппарата являются относительно короткими, сильно изогнутыми из-за абсолютно малых размеров и относительно больших диаметров валов СН. Лопаточная решетка аппарата является гидродинамически прозрачной. СН характеризуется входной циркуляцией скорости потока жидкости на режимах рекомендуемого диапазона подач. [28]

Угол 60 зависит от угла установки лопаток 9л, причем по-разному для осевого и радиального ВРА. Это обычное для лопаточных решеток отставание потока. [29]

В книге рассмотрены: теория насосов, вентиляторов и ком-гшессоров; расчеты и конструирование рабочих органов этих машин; конструкции отечественных и зарубежных насосов и вентиляторов и основы автоматизации управления шахтными водоотливными, вентиляторными и компрессорными установками. Обстоятельно изложена вихревая теория и даны элементы теории лопаточных решеток, на которой базируются методы расчета шахтных осевых вентиляторов; впервые введены профильные характеристики, упрощающие расчеты центробежных насосов, и даны практические примеры по расчету и конструированию насосов, вентиляторов и компрессоров. [30]

Страницы: 1 2 3 4