Конечное значение - температура
Cтраница 3
Бесселя нулевого порядка первого рода J ( имеет конечное значение, а функция Бесселя нулевого порядка второго рода F0 уходит в бесконечность. Следовательно, для того, чтобы на оси струи получить конечное значение температуры, необходимо положить константу интегрирования С2 равной нулю. [31]
В процессах с высокой долей отгона ( парообразования), где объемы нагреваемой среды резко увеличиваются по длине змеевика, диаметры труб в конце потока принимают больших размеров, чем на входе. Диаметр последних труб принимается с расчетом обеспечения плавного подъема температуры нагреваемой среды до заданных конечных значений температуры и давления. [32]
Это верно также и в отношении временного масштаба. В задаче передачи тепла, возможно, потребуется несколько часов для трех тел, чтобы они достигли определенных конечных значений температур. В модели этот период может быть сокращен до нескольких минут или нескольких секунд. [33]
Теоретическую температуру рабочего тела в конце сгорания определяют на основании уравнения термохимического процесса горения. Несмотря на довольно сложный вывод расчетное уравнение не дает однозначного результата, поэтому используют метод подбора требуемой величины, получая конечное значение температуры приближенным. [34]
Этим определяется, с одной стороны, вид теплоносителя, а с другой стороны, - его температура и давление. При кипении и конденсации температура по поверхности теплообмена, где происходят указанные процессы, остается практически одинаковой. При теплообмене без изменения агрегатного состояния вещества температуры теплоносителей, омывающих поверхность теплообмена /, обычно изменяются от начальных температур t Q и t20 на входе ( / 0) до конечных значений температур на выходе tip и tFz ( fF), причем разность температур & обычно также не является постоянной ( см. фиг. [35]
Этим определяется, с одной стороны, вид теплоносителя, а с другой стороны, - его температура и давление. При кипении и конденсации температура по поверхности теплообмена, где происходят указанные процессы, остается практически одинаковой. При теплообмене без изменения агрегатного состояния вещества температуры теплоносителей, омывающих поверхность теплообмена /, обычно изменяются от начальных температур t u и / 20 на входе ( / 0) до конечных значений температур на выходе t p и tpz ( f F), причем разность температур О обычно также не является постоянной ( см. фиг. [36]
При этом следует иметь в виду, что в реакторе в ходе закалки температура газа на отрезке / значительно понижается. Кроме того, в ходе процессов, протекающих в реакторе, изменяется состав газа. В связи с этим число Реинольдса потока газа может заметно возрасти. Иными словами, в реакторе происходит изменение величин v, v и Re от начальных значений vA, vA и ReA, соответствующих начальным температуре ТА и составу газа, до конечных значений vf, V; и Re, соответствующих конечному значению температуры Т плазменной струи и ее окончательному составу при выходе из реактора. [37]
 |
Зависимость эффекта температурного разделения от влажности. [38] |
Возможно, часть переохлажденных паров подогревается вместе с воздухом и минует промежуточный процесс конденсации. При таком протекании процесса влага не влияет на процесс температурного разделения. Как сказано выше, образование конденсата связано г повышением температуры воздуха за соплом. Но образовавшаяся жидкость потом испаряется, отбирая теплоту от воздуха. Если бы процессы конденсации и испарения проходили термодинамически обратимо, то они не влияли бы на конечное значение температуры периферийного потока. Необратимость процессов приводит к уменьшению кинетической энергии, затрачиваемой на механизм температурного разделения. Следовательно, рассматриваемые процессы должны приводить к снижению температуры воздуха периферийного потока. К снижению температуры воздуха приводит также испарение жидкости, поступающей из приосевого вихревого потока. [39]
Поэтому многоходовые воздухоохладители почти неизбежно выполняются противоточными, за исключением некоторых экстраординарных случаев. Примером могут служить аппараты, использующие жидкость с низкой температурой плавления или высокой вязкостью, где сама технология диктует применение однонаправленного течения теплоносителей. В § 1.5.3 рассматривается преимущественно смешанная схема: противоток с перекрестным током, когда теплоноситель в соседних ходах движется во взаимно противоположных направлениях. Некоторые случаи однонаправленного течения будут обсуждены позднее. В [56] отмечено, что многоходовая схема, в которой теплоноситель в соседних ходах движется в одном и том же направлении, обеспечивает несколько большую AT1, при тех же конечных значениях температур. По очевидным практическим соображениям такие схемы редко применяются в технологических аппаратах. [40]
С точки зрения формальной математики, решить эту задачу значительно сложнее, чем задачу для обратимой реакции, рассмотренной в разд. Это объясняется тем, что выход В зависит от неопределенного ряда переменных Тi - мгновенных значений температуры в каждой точке Z; по длине реактора. Это относительно сложная проблема вариационного исчисления, и мы ее здесь не рассматриваем. Достаточно сказать, что для оптимизации процесса необходим уменьшающийся градиент температур в реакторе. На рис. 18 показаны наиболее существенные из результатов Билоуса и Амунд-сона, приведенные в удобной форме. Для любого данного времени процесса 6 наблюдается уменьшающийся оптимальный температурный градиент, являющийся разностью между начальной оптимальной температурой, описывающей условия на входе, и конечной оптимальной температурой, описывающей условия на выходе. Вычисления показывают, что хотя как начальное, так и конечное значения температуры понижаются с увеличением 8, это почти не влияет на уменьшение разности температур на входе и выходе. [41]
Страницы: 1 2 3