Реальное значение - коэффициент
Cтраница 3
Это означает, что растворы ЫазРО4 могут иметь рН от 7 до 14 в зависимости от концентрации. Все эти расчеты проведены при / 1 / 2 / з1, что при небольших концентрациях фосфатов допустимо. При высоких концентрациях и точных расчетах следует учитывать реальные значения коэффициентов активности. [31]
Это означает, что растворы МазРО4 могут иметь рН от 7 до 14 в зависимости от концентрации. Все эти расчеты проведены при fi / 2fs l, что при небольших концентрациях фосфатов допустимо. При высоких концентрациях и точных расчетах следует учитывать реальные значения коэффициентов активности. [32]
В расчете должны приниматься наиболее неблагоприятные сочетания М и V, реально наблюдающиеся в течение года ори установленных ( обычных) условиях эксплуатации предприятия. При сжигании топлива с различным содержанием серы и золы, а также при использовании сырья с различным содержанием выбрасываемых в атмосферу вредных веществ в расчетах следует принимать наибольшие количества вредных веществ, выбрасываемых в атмосферу. При определении необходимой степени очистки выбросов от вредных веществ должны приниматься реальные значения коэффициента полезного действия очистных устройств при установленных условиях их эксплуатации. [33]
Поскольку ударные потери в процессе смешения при этом уменьшаются, то вторичные потери, связанные с трением, становятся преобладающими и в основном определяют совершенство процесса. Если без учета этих потерь выигрыш в тяге лишь снижается с ростом со, то при реальных значениях коэффициентов потерь уже при и 0 2 - 0 3 выигрыш в тяге исчезает, а для больших значений скорости движения вместо прироста получится снижение тяги. [34]
Дело в том, что с увеличением скорости движения аппарата увеличиваются расход и скорость эжектируемого газа и соответственно возрастают потери на трение, примерно пропорциональные количеству движения Сз з - Поскольку ударные потери в процессе смешения при этом уменьшаются, то вторичные потери, связанные с трением, становятся преобладающими и в основном определяют совершенство процесса. Если без учета этих потерь выигрыш в тяге лишь снижается с ростом со, то при реальных значениях коэффициентов потерь уже при ш 0 2 - 0 3 выигрыш в тяге исчезает, а для больших значений скорости движения вместо прироста получится снижение тяги. [35]
Целью данной работы является изучение зависимости двух случайных величин, существующих в геологии - коэффициента пористости для участка шлифа и длине пор на нескольких участках шлифа. В результате возможно определение коэффициента пористости горных пород, методом, отличным от применяемого в геологии. Речь идет об уравнении регрессии, которое представляет собой общий закон зависимости двух случайных величин. В методе определения пористости но шлифу оно позволяет избежать громоздких расчетов и, при этом, получить реальное значение коэффициента пористости. В работе исследуется зависимость уравнения регрессии от объема используемых экспериментальных данных. [36]
 |
Кривые динамического про - горячей средой, ЧТО вызывает гиба центрального сечеиня полосы v, у. [37] |
Особый интерес представляет вопрос о характере нестационарных колебаний при тепловом ударе по поверхности пластины, когда они являются суперпозицией главных форм колебаний. Так как при тепловом ударе колебания возникают вследствие изменения теплового поля, скорость его изменения существенно влияет на весь динамический процесс и зависит от теплофнзическнх констант ее материала и коэффициента теплоотдачи с боковой поверхности. С увеличением коэффициента теплоотдачи а уменьшается время стабилизации теплового поля и, соответственно, увеличивается скорость его изменения. Как показали численные исследования, при реальных значениях коэффициента теплоотдачи а время стабилизации Д0 значительно больше периода колебаний пластины. Поэтому возбуждение колебаний при тепловом ударе с учетом конвективного теплообмена на поверхностях 2 h / 2 имеет специфический характер. [38]
 |
Зависимость коэффициента динамического усиления. у. к от коэффициента &., характеризующего диссипацию в ВД. [39] |
При снятии упругих характеристик / и 3, представленных ранее на рис. 2.8, было установлено, что гистерезисные петли имели малые площади и незначительно отличались друг от друга. Откуда следует, что конструкционное демпфирование определяется креплением фрикционных накладок к основанию ведомого диска. Как показывают расчеты, внутреннее трение в материале фрикционных накладок при динамическом нагружении может быть значительным. Так, наилучшее совпадение результатов расчетов и экспериментов получается при условии, что значение коэффициентов Ьъ и ЬВ2 для податливого диска больше, чем для жесткого. На рис. 2.40 вертикальные линии ( / - / / - для жесткого диска и / / / - IV - для податливого) ограничивают реальные значения коэффициентов Ьв и 6В2 - Различие в коэффициентах 6Bi и 6в2 для жесткого и податливого дисков может быть объяснено тем, что в процессе деформирования фрикционных накладок податливого ведомого диска участвуют большие объемы материала, чем жесткого. Если воспользоваться принятым в подразд. [40]
Страницы: 1 2 3