Cтраница 3
В связи со сказанным необходимо заметить, что первый метод осреднения приводит к различным соотношениям между стабилизированными средними и локальными значениями коэффициента теплоотдачи в трубах и каналах при различных граничных условиях на теплопередаю-щей поверхности. [31]
В первой и второй областях, где имеет место ламинарный пограничный слой, очевидно можно использовать выражение (1.72) для нахождения локального значения коэффициента теплоотдачи. [32]
Для сравнения результатов опытов, проводимых в установке для продувки плоских решеток и на воздушной турбине необходимо знать, как распределяются локальные значения коэффициентов теплоотдачи по профилю для одних и тех же чисел Рейнольдса. Однако заранее в опыте точно задать режим по числу Рейнольдса трудно. [33]
В случае теплообмена при одновременном тепло - и массопере-носе необходимо учитывать, что величины коэффициентов теплоотдачи по ходу потока значительно изменяются. Поэтому обычно определяются локальные значения коэффициентов теплоотдачи на отдельных участках, которые затем подвергаются усреднению. [34]
При кольцевом режиме эффект конвекции становится преобладающим из-за возрастания паросодержания и одновременного увеличения скорости. Резко возрастают и локальные значения коэффициента теплоотдачи, так как в кольцевом режиме они зависят главным образом от массовой скорости хладагента и паросодержания. Влияние плотности теплового потока в этом режиме на а проявляется весьма слабо. [35]
Следующий шаг в направлении уточнения может стать необходимым в том случае, когда локальные коэффициенты теплообмена изменяются также и в перпендикулярном потоку направлении, например по периметру трубы. В такой ситуации требуется знание локальных значений коэффициентов теплоотдачи, так называемых точечных коэффициентов. При этом объем необходимой экспериментальной информации возрастает еще больше и увеличиваются математические трудности. [36]
В книге рассмотрено множество направлений, по которым целесообразно проводить дальнейшее изучение процесса теплообмена при кипении в трубах. Большое значение имеют исследования по установлению локальных значений коэффициентов теплоотдачи в зависимости от условий, характерных для данного сечения. Количественные данные следует получать при давлениях до - 100 ата, чтобы установить влияние давления на интенсивность теплообмена при различных условиях и влияние р на параметры, при которых осуществляется переход от одной из трех рассмотренных областей теплообмена к другой. Чтобы получить обобщенные зависимости, необходимо провести исследование на ряде жидкостей и глубже изучить влияние формы и состояния поверхности, которое до сих пор недостаточно выяснено. Для решения этих задач необходимо провести исследование на паро-жидкостных, воздушно-водяных и других подобных им системах. [37]
Формула (5.32) в принципе может быть использована для определения предельной концентрации соли на входе в трубу ( соответствующей началу отложений) и при произвольном распределении тепловой нагрузки по ее длине. Однако для выполнения этих расчетов необходимо иметь информацию о влиянии распределения тепловой нагрузки на локальные значения коэффициентов теплоотдачи. К сожалению, в настоящее время такой информации не имеется. Учитывая консервативность свойств турбулентного пограничного слоя к изменению граничных условий, можно сделать предположение, что коэффициент теплоотдачи определяется только локальными параметрами в данном сечении трубы. [38]
Сам слой был разделен на шесть участков, в каждом из которых измерялись концентрация частиц, удельный тепловой поток, температурный градиент и локальное значение коэффициента теплоотдачи. [39]
Особенностью экспериментальной установки А. В. Чечеткика является то, что в ей обогреваемой стенкой была наружная камера, а теплообмен изучался с помощью охлаждаемой водой внутренней трубки - калориметра. Эта трубка была разделена на шесть участков, на каждом из которых измерялась концентрация частиц в кипящем слое, удельный тепловой поток, температурный градиент и локальное значение коэффициента теплоотдачи. [40]
Формула (2.34) дает поле радиальной составляющей вектора скорости, которая определяет теплоотдачу от газа в крышку цилиндра и поршень. Поскольку величина и распределение локальных значений коэффициента теплоотдачи конвекцией зависит от распределения скорости по нулевой линии тока, проходящей у поверхности тепловоспринимающей стенки, то необходимо прежде всего знать скоростное поле у поверхности. [41]
Это последнее предположение в ряде случаев не вполне точно описывазт физическую картину явления, и поэтому представляет большой практический интерес решение этих частных задач в предположении, что а имеет различную величину в различных частях поверхности S, хотя бы и не зависящую от xg, ys, zs в пределах этой части. Примером может служить теплоотдача вертикально подвешенного цилиндра, свободно охлаждающегося в спокойном воздухе. Здесь а имеет три заметно между собою отличающихся значения: на верхнем, на нижнем торце и на боковой цилиндрической поверхности; однако локальные значения коэффициента теплоотдачи на каждой из этих трех поверхностей практически одинаковы. Такого рода коэффициенты теплоотдачи, численно характеризующие теплоотдачу отдельного, имеющего конечные размеры, куска общей поверхности S, мы называем раздельными коэффициентами теплоотдачи, в отличие от a ( xg, ys, zg) - локального или местного коэффициента теплоотдачи. [42]
Проводились изотермические опыты по определению гидравлического сопротивления, показавшие, что в пределах исследованных чисел Рей-нольдса экспериментальные трубы достаточно гладкие. По этим опытам были получены зависимости тепловых потерь от разности между температурой стенки и окружающего воздуха. Локальные значения коэффициентов теплоотдачи рассчитывались на ЭЦВМ в каждом сечении, где установлены термопары, следующим образом. У йи / с1х) / ЗГс в сечении, где расположена ( Л - 2) - я термопара. Таким же образом находились по показаниям термопар первые и вторые производные от температуры стенки по длине, которые использовались затем для вычисления перетоков тепла по стенке. Локальное значение плотности теплового потока от стенки к газу Ц, равно Е за вычетом, этих перетоков и потери тепла наружу через изоляцию. [43]
С этой целью было проведено несколько серий опытов ( огневых и продувочных) для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией по длине камеры. В результате было выявлено, что значения критерия Ни, полученные обычным путем, в несколько раз превышают величины Ми, полученные расчетным путем для тех же средних расходных скоростей в камере. Далее удалось установить, что высокие локальные значения коэффициента теплоотдачи конвекцией наблюдаются в конце зоны рециркуляции, образующейся при внезапном расширении потока. Максимум конвективной теплоотдачи возрастает с увеличением рециркуляционных потоков и наблюдается в тех местах, где внезапно расширившийся основной поток продуктов горения касается стенки камеры. В вышеописанных опытах А. В. Кавадерова, А. В. Арсеева и А. С. Невского, как уже указывалось, сжигался генераторный газ, почти не содержащий углеводородов и дающий пламя, не обладающее светимостью даже при плохом смешении с воздухом. [44]
Большое практическое значение имеет определение коэффициентов теплоотдачи от слоя к поверхности теплообмена, погруженной в псевдоожиженный слой. Сравнение полученных зависимостей, однако, обнаруживает расхождение не только в числовых значениях коэффициентов теплообмена, но даже и в составе величин, влияющих на теплообмен. Разъяснение причин этого несоответствия в работах различных исследователей было получено в МИХМе при исследовании локальных коэффициентов теплоотдачи на поверхности, горизонтальной трубы погруженной в слой. Прямые измерения показали, что локальные значения коэффициентов теплоотдачи могут значительно изменяться в зависимости от положения теплообменной поверхности в псевдоожиженном слое. Различия в форме теплообменной поверхности и способе ее размещения в псевдоожиженном слое значительно осложнили задачу обобщения опытных данных и, по-видимому, явились основной причиной замеченных несоответствий в результатах различных исследований. [45]