Полученное значение - коэффициент - теплоотдача
Cтраница 1
Полученное значение коэффициента теплоотдачи радиацией не учитывает радиации кладки. [1]
Полученные значения коэффициента теплоотдачи хорошо согласуются с данными предыдущих авторов. [2]
Представляет интерес сравнение полученных значений коэффициентов теплоотдачи для процесса сушки с соответствующими значениями для чистого теплообмена, поэтому рассмотрим некоторые работы в этой области. [3]
Из тех же рис. 40 - 43 видно, что полученные значения коэффициента теплоотдачи значительно выше значений, приводимых в литературных источниках, и, кроме того, убывают вместе с перегревом. [4]
Из тех же рис. 3 - 7 - 3 - 10 видно, что полученные значения коэффициента теплоотдачи значительно выше значений, приводимых в литературных источниках, и, кроме того, убывают при уменьшении перегрева. [5]
В нашем примере результаты полностью совпадают. В случае, если полученные значения коэффициента теплоотдачи отличаются друг от друга, в основу расчета берется меньшее значение. [6]
Для расчета теплоотдачи горизонтальной плиты может быть использована критериальная зависимость для вертикальной плиты. При этом, ели теплоотдающая поверхность плиты обращена вниз, полученное значение коэффициента теплоотдачи по этому уравнению следует уменьшить на 30 %, а если вверх, то на 30 % увеличить. В качестве определяющего линейного размера принимается длина меньшей стороны плиты. [7]
 |
Коэффициенты и сопротивления теплоотдаче. [8] |
Формулы для вычисления коэффициентов ал и ак, а также пример 4 показывают, что для определения значений коэффициентов теплоотдачи ссв и ан необходимо знать температуру на поверхностях ограждения. Поэтому в некоторых расчетах приходится предварительно задаваться значениями этих температур, а потом проверять их по полученным значениям коэффициентов теплоотдачи и, если полученные значения температур не совпадут с заданными, повторить расчет снова, пока не получится совпадение температур. [9]
Полученные значения коэффициента теплоотдачи ( 12 - 280 ккал / м2час С) говорят об отсутствии конденсации. На основе указанных опытов можно сделать вывод, что при охлаждении перегретого пара у стенки, температура которой ниже, чем температура насыщения пара, может случиться, что наступит не конденсация, а только охлаждение пара. Значительное охлаждение пара ( до 20 С) наблюдается, например, при прохождении пара через сопло. Для образования капель необходимо наличие конденсационного ядра. Если этих ядер нет, или времени для конденсации недостаточно, наступает только охлаждение пара. [10]
 |
Данные по теплоотдаче к жидким металлам, полученные методами, учитывающими термическое контактное сопротивление. [11] |
При измерении среднего температурного напора между жидким металлом с высокой теплопроводностью ( щелочные металлы) и стенкой - из нержавеющей стали, в которую заделаны термопары, возникают значительные погрешности. Для проверки полученных значений коэффициентов теплоотдачи с учетом термического контактного сопротивления был также использован нестационарный способ измерения. [12]
Теплообмен при протекании в потоке первой стадии реакции. В исследованном диапазоне параметров полученные значения коэффициентов теплоотдачи до 7 - 8 раз превышают а /, рассчитанные по замороженным свойствам при тех же параметрах. Максимумы теплоотдачи соответствуют максимальным значениям эффективных теплопроводности и теплоемкости, минимальные величины коэффициентов теплообмена - переходной зоне между первой и второй, стадиями реакции диссоциации, где эффективные физические свойства приближаются к замороженным значениям. В качестве примера на рис. 3.1, а показано изменение по длине трубы температуры газа в стенки, а также вычисленного по экспериментальным данным числа Nua. Для сравнения показаны графики изменения Nu /, полученные при расчетах по замороженным свойствам. [13]
 |
Коэффициент эффективности Е для круглых ребер с цилиндрическим основанием. [14] |
Для решения этой задачи необходимо было установить влияние неравномерности распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности на суммарный тепловой поток через ребро. С этой целью были поставлены опыты по теплоотдаче в пучках ребристых труб с измерением температур поверхности ребра в большом количестве точек. На основе этих измерений определялись усредненный по поверхности температурный напор и средний коэффициент теплоотдачи на поверхности ребер а. Полученные значения коэффициента теплоотдачи подставлялись далее в аналитическую формулу для теплового потока и выяснялось, какой поправочный коэффициент г), учитывающий неравномерность распределения теплоотдачи по поверхности ребра, следует ввести к коэффициенту а, чтобы расход тепла или приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисленные по аналитической формуле, совпадали с измеренными в опытах значениями. [15]
Страницы: 1