Среднеинтегральное значение

Cтраница 3

Обобщение полученных данных производилось в критериальной форме в виде зависимости Ми / ( Ке) по средним значениям коэффициента теплообмена а, которые определялись как отношение теплового по - тока к разности среднеинтегральных значений температур стенки и воздуха. [31]

При расчете конвективных сушилок для материалов с малым внутренним сопротивлением диффузии тепла и влаги действительную движущую силу и коэффициенты тепло - и массообмена аир можно рассчитать пошаговым методом, приняв их затем равными среднеинтегральным значениям. Для точного расчета сушильного аппарата пошаговым методом необходимо знать действительную движущую силу и истинные коэффициенты скорости обмена за небольшие промежутки времени в течение всего процесса сушки от его начала до конца. [32]

Ху иСч, как и для других свойств, существуют как их значения при определенной температуре, которые назовем дифференциальными, так и значения в интервале температур от Тх до Тг, которые будем называть среднеинтегральными, так как входящая в них добротность Z определяется в этом случае по среднеинтегральным значениям термоэлектрических свойств. [33]

В настоящее время в теплопередаче при At const используются как первый, так и второй методы осреднения. При At / const использование среднеинтегрального значения коэффициента теплоотдачи приводит к необходимости введения в расчет специально подобранного среднего температурного напора; только в этом случае можно получить правильное значение теплового потока. [34]

График изменения температуры во времени в точке, лежащей на полудлине пера. [35]

На модели профильного сечения исследовано влияние перехода при задании граничных условий по коэффициентам теплообмена от локальных значений по профилю к средним. Средние значения а на поверхности и среднеинтегральное значение а, подсчитанные с учетом заданного закона изменения локальных & ст значений а, вданном случае практически совпадали. [36]

Теплофизические характеристики реагирующей среды А Эф / А, и Срэф / Ср могут изменяться в широком диапазоне, а их изменение по температуре может иметь немонотонный характер. Поэтому в формуле (9.48) логично использовать среднеинтегральное значение этих характеристик. [37]

Поскольку при фиксированных значениях температур холодного и горячего спаев термоэлемента его эффективность определяется величиной коэффициента добротности, основная задача состоит в подборе или создании таких полупроводниковых материалов, которые характеризовались бы максимальной величиной этого параметра во всем рабочем диапазоне температур от Тк до Тг. Иными словами, для обеспечения наибольшей эф4 гктивнести полупроводникового материала необходимо получение максимальных среднеинтегральных значений ccs и и минимальных значений К в заданном интервале температур. При этом необходимо учитывать, что as входит в формулу в квадрате. [38]

Для того, чтобы добиться соблюдения последнего условия в рассматриваемой среде, характеризующейся большими градиентами ( в данном случае - температуры), используется предпосылка, согласно которой термодинамические условия в пористом блоке зависят только от расстояния расчетной точки до ближайшей трещины. Ранее доказано, что такая предпосылка вполне допустима по крайней мере для среднеинтегральных значений искомой функции по поверхности, параллельной ограничивающим трещинам; поэтому каждый элемент дополнительно разбивается на подэлементы такими поверхностями, а трещины моделируются как оконтуривающие под-элементы, содержащие только воду. Благодаря подобной разбивке, резко ( на несколько порядков) сокращается необходимое время счета и вполне надежно моделируются условия на контактах двух континуумов - трещин и пористой матрицы. [39]

В результате расчета определяют как мощность нагревателя, обеспечивающую получение заданной температуры образца, так и степень неравномерности температуры по длине образца. При определении коэффициентов теплоотдачи аобр ( ap, ay и ас) необходимо заранее задавать среднеинтегральные значения температур рабочей и утолщенной частей образца и температуры экранов, чтобы определить по справочным данным, представленным, например, в работе [7], степень черноты рабочей и утолщенной частей образца, а также экранов, зависящую от температуры. [40]

При этом среднеинтегральное значение измерительного давления постепенно возрастает и удаляется от hcp. Если же работать на участке характеристики, где она обращена выпуклостью вниз, то при увеличении п среднеинтегральное значение измерительного давления должно постепенно уменьшаться и удаляться от hcp. Следовательно, при работе на криволинейном участке характеристики пневматической измерительной системы по мере увеличения п абсолютная величина hycp - hcp должна непрерывно возрастать, что подтверждено экспериментально. Из изложенного ясно и то, почему величина hycp - hcp оказывается тем больше, чем больше искривлен используемый участок характеристики пневматической измерительной системы. Аналогичным образом влияет на разность hycp - hcp искривление расходной характеристики измерительного сопла. [41]

Фильтрация под водоемом. [42]

Таким образом, следует признать, что фильтрационный поток переменной плотности в общем случае не имеет потенциала как величины, градиент которой определяет скорость фильтрации по любому направлению. Строго говоря, использование приведенного давления справедливо только при условии, что вычисление интеграла сил гравитации, выражаемого среднеинтегральным значением объемного веса у, производится по направлению линий тока. [43]

При непрерывном изменении измерительного зазора каждая из величин h и Q пробегает непрерывный ряд значений около предельной точки hycp и Qycp соответственно. Поэтому величина hycp определяется в первом приближении среднеинтегральным во времени значением измеряемого размера ( измерительного зазора) и среднеинтегральными значениями расхода воздуха и измерительного давления на соответствующих участках расходной характеристики измерительного сопла и характеристики пневматической измерительной системы. Отсюда можно качественно определить, каким образом влияют на разность hycp - hcp число периодов в минуту изменения размера п, а также искривление характеристики пневматической измерительной системы и расходной характеристики измерительного сопла. [44]

Из-за наличия вторичных течений угол ах изменяется по высоте НА. Потери энергии в этой области увеличиваются в несколько раз по сравнению с ядром потока. Среднеинтегральное значение угла xl практически равно эффективному. Здесь обращает на себя внимание существенный рост величины угла-аг у левой, противоположной стенки НА. [45]

Страницы: 1 2 3 4