Сгорание - сернистый мазут
Cтраница 3
 |
Зависимость концентрации SO3.| Влияние нагрузки котла на образование серного ангидрида при сжигании мазута с а1 05. [31] |
ТМ-84, ТГМ-84Б, БКЗ-320-140ГМ, ПК-38, ТГМП-114, ТГМП-314, ТПП-200 и др. Котлы оборудованы горелками разной конструкции и производительности. Котлы СКД имеют вторичный перегрев. Проведенные исследования позволили экспериментально установить, что образование серного ангидрида в продуктах сгорания сернистого мазута определяется нагрузкой котла. [32]
Характеристики высокотемпературной коррозии сталей, приведенные в табл. 13.2 - 13.4, соответствуют интервалу колебания температуры дымовых газов, обычному для эксплуатации парогенераторов. В некоторых случаях возможно провести расчет глубины коррозии с учетом температуры газов. Такой расчет может быть осуществлен для сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т, подвергающихся коррозии в продуктах сгорания сернистых мазутов. Эксперименты показывают [4], что при возрастании температуры газов и постоянной температуре металла скорость их коррозии вначале увеличивается, а затем снижается. Наиболее высокая скорость коррозии стали 12Х1МФ наблюдается в интервале температур газов 815 - 1030 С, а стали 12Х18Н12Т 880 - 1030 С. [33]
Характеристики высокотемпературной коррозии сталей, приведенные в табл. 13.2 - 13.4, соответствуют интервалу колебания температуры дымовых газов, обычному для эксплуатации парогенераторов. В некоторых случаях возможно провести расчет глубины коррозии с учетом температуры газов. Такой расчет может быть осуществлен для сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т, подвергающихся коррозии в продуктах сгорания сернистых мазутов. Эксперименты показывают [4], что при возрастании температуры газов и постоянной температуре металла скорость их коррозии вначале увеличивается, а затем снижается. Наиболее высокая скорость коррозии стали 12Х1МФ наблюдается в интервале температур газов 815 - 1030 С, а стали 12Х18Н12Т 880 - 1030 С. Для учета влияния температуры продуктов сгорания сернистых мазутов на коррозию сталей рекомендуется вводить в коэффициент b уравнения жаростойкости ( см. табл. 13.3) поправку у. [34]
Нанесенная на графике линия критического пересыщения относится к идеально чистой гомогенной смеси. Газы, содержащие более 2 - 10 - 5 кгс / см2 ( 2 Па) кислоты, пересыщены до начала разбавления. К этому состоянию приближаются продукты сгорания, содержащие серу газовых топлив. При смешении продуктов сгорания сернистого мазута и окружающего воздуха даже в жаркое время года температура смеси очень быстро становится ниже температуры насыщения паров серной кислоты и образуется свойственный этому топливу легкий голубоватый дымок. [35]
Характеристики высокотемпературной коррозии сталей, приведенные в табл. 13.2 - 13.4, соответствуют интервалу колебания температуры дымовых газов, обычному для эксплуатации парогенераторов. В некоторых случаях возможно провести расчет глубины коррозии с учетом температуры газов. Такой расчет может быть осуществлен для сталей 12Х1МФ и 12Х18Н12Т, подвергающихся коррозии в продуктах сгорания сернистых мазутов. Эксперименты показывают [4], что при возрастании температуры газов и постоянной температуре металла скорость их коррозии вначале увеличивается, а затем снижается. Наиболее высокая скорость коррозии стали 12Х1МФ наблюдается в интервале температур газов 815 - 1030 С, а стали 12Х18Н12Т 880 - 1030 С. Для учета влияния температуры продуктов сгорания сернистых мазутов на коррозию сталей рекомендуется вводить в коэффициент b уравнения жаростойкости ( см. табл. 13.3) поправку у. [36]
Страницы: 1 2 3