Более высокое значение - предел - прочность
Cтраница 2
Легирующие элементы, растворяясь в феррите, уменьшая размер зерна п увеличивая склонность аустенита к переохлаждению, способствуют измельчению карбидной фазы, поэтому низколегированные стали по сравнению с углеродистыми сталями обыкновенного качества ( Ст2, СтЗ, Ст4) имеют более высокие значения пределов прочности и текучести при сохранении хорошей пластичности, меньшей склонности к старению и хладноломкости. [16]
 |
Температурные зависимости предела прочности при растяжении. [17] |
Более высокие значения предела прочности последнего при всех температурах можно, по-видимому, объяснить существенно более высокими значениями Tg БСК, поскольку плотность сшивания в обоих вулканизатах одинакова. [18]
Обычно сплав 36НХТЮ закаливают при 900 - 950 С, а сплавы 36НХТЮМ5 и 36НХТЮМ8 - при 980 - 1050 С. Низкотемпературная закалка дает более высокие значения пределов прочности и упругости при последующем старении. Это связано с состоянием твердого раствора перед закалкой и созданием в нем необходимой субмикронеоднород-ности. [20]
Нагрев стали до температуры выше точки Лс3, выдержка при этой температуре и последующее охлаждение на спокойном воздухе называются нормализацией ( фиг. При нормализации сталь получается несколько более твердой, чем при полном отжиге, и величина зерна меньшей, что приводит к получению более высоких значений предела прочности и предела пропорциональности. [21]
Более тонкий эффект повышения Wf / Ws при введении алюминиевого наполнителя объяснить не очень просто. После двух температурных циклов обработки, не приводящих к разрушению материала, образец можно подвергнуть дальнейшему испытанию для определения предела прочности оь, разрывных деформаций вь и ударной вязкости ( W / V) b, которая характеризует работу образования трещины в единице объема исследуемого образца. Более высокие значения предела прочности и ударной вязкости образца НТ424 могут быть объяснены присутствием алюминиевого наполнителя. [22]
Результаты испытаний на растяжение продольных и поперечных образцов основного материала сплавов 5083 - 0 и АМгбМ и образцов, вырезанных поперек сварных швов из сварных панелей этих же сплавов, приведены в табл. 5 и 6 соответственно. При выбранных положениях сварки и температурах испытания сварные соединения сплава АМгбМ, в общем, имели более высокие значения предела прочности и относительного удлинения по сравнению со сварными соединениями сплава 5083; значения пределов текучести сварных образцов обоих сплавов близки друг к другу. [24]
Страницы: 1 2