Суммарное живое сечение
Cтраница 2
 |
Вертикальный адсорбер. [16] |
Применение керамиковых плит сопряжено со следующими двумя недостатками. Во-первых, суммарное живое сечение в 15 - 20 раз меньше площади самой плиты. Это обстоятельство приводит к возникновению дополнительного сопротивления потоку ПВС и к неравномерному распределению последней по угольному слою. Во-вторых, керамиковые плиты из-за периодического изменения температуры, давления и движущейся среды ( поток водяного пара со скоростью 2 м / свк и t до 120 С; поток влажного воздуха со скоростью 7 м / сек, влажностью 5 - 100 % и t 5 - 110 С) нередко раскалываются и проваливаются на дно адсорбера. В образовавшиеся отверстия на дно адсорбера осыпается активированный уголь, и адсорбер выходит из строя. [17]
При пропускании гааа через сыпучий материал его весовой расход и температура, коэффициент ч и остальные составляющие, кроме D, известны. Следовательно, для решения поставленной задачи необходимо найти суммарное живое сечение материала F, по которому определяется диаметр, предположив, что величина F эквивалентна круглому сечению. [18]
Непосредственно смывающее действие потока бурового раствора на забое не измеряют и не рассчитывают, а используют другие критерии: скорость истечения раствора из насадок долота, силу удара струи и мощность, срабатываемую на долоте. Среднюю скорость истечения раствора определяют давлением подачи насоса на суммарное живое сечение насадок. Мощность, срабатываемую на долоте, рассчитывают умножением подачи насоса на потери давления в насадках долота. Обычно оперируют удельной мощностью, приходящейся на единицу диаметра или единицу площади поперечного сечения скважины. Силу удара о забой оценивают произведением подачи насоса, скорости истечения из насадок долота и плотности раствора. [19]
 |
Изменение степени неравномерности в распределении потоков по зонам трубного пучка II хода модели конденсатора 200 КЦС-2. [20] |
За масштабную была принята средняя скорость вторичного воздуха ау2 в суммарном живом сечении шлиц. [21]
 |
Схема устройства колпачковых тарелок ректификационной колонны. [22] |
Конструкция тарелок должна способствовать тесному и длительному контакту. В связи с этим стремятся разделить пары на возможно более тонкие струйки, обеспечивая таким образом достаточно большое суммарное живое сечение для паров и минимальные потери напора при проходе через тарелку. [23]
Какой средний минимальный радиус пор практически достижим, экономически эффективен и надежно обеспечивается технологией. В настоящее время информация в печати по этому вопросу отсутствует. Но отношение суммарного живого сечения пор к их геометрической площади равно лишь нескольким долям процента. [24]
Непосредственно смывающее действие потока бурового раствора на забое не измеряется и не рассчитывается. Используются другие критерии: скорость истечения раствора из насадок долота, сила удара струи и мощность, срабатываемая на долоте. Среднюю скорость истечения раствора определяют путем деления величины подачи насоса на значение суммарного живого сечения насадок. Мощность, срабатываемую на долоте, рассчитывают путем умножения величины подачи насоса на значение потери давления в насадках долота. Обычно оперируют удельной мощностью, приходящейся на единицу диаметра или единицу площади поперечного сечения скважины. Силу удара струи о забой оценивают величиной произведения подачи насоса, скорости истечения из насадок долота и плотности раствора. [25]
Установка вместо колосников ( иногда над ними) перфорированных дырчатых плит [122] ( рис. 4, а), живое сечение которых, как правило, не превышает 20 - 25 % свободного сечения колонны, создает излишне большое сопротивление газовому потоку. При их установке нарушается условие F Fl, а при эксплуатации колонны при высоких нагрузках может наступить захлебывание насадки. Несколько лучше плоские плиты с расположенными по хордам прорезями ( рис. 4 6), суммарное живое сечение которых достигает 45 % F. [26]
Каждая плитка имеет размер 69X47X12 мм. На плитке размещаются цилиндрические каналы диаметром 1 5 мм. Суммарное живое сечение отверстий каналов составляет 40 % общей площади плитки, что обеспечивает малое гидравлическое сопротивление насадка. Пористость керамики уменьшает ее коэффициент теплопроводности. Это необходимо для того, чтобы снизить температуру внутренней поверхности плитки и тем самым препятствовать проскоку пламени и зажиганию смеси внутри горелки. Разработанная технология изготовления и обжига обеспечивает высокие термические качества плиток, которые способны выдерживать резкие изменения температур. [27]
Огнеупорные насадки горелок инфракрасного излучения состоят из керамических плиток. Каждая плитка имеет размер 65X45X12 мм. Суммарное живое сечение отверстий каналов составляет 35 - 40 % общей площади плитки, что обеспечивает малое гидравлическое сопротивление насадка. [28]
В работе [119] для колонн диаметром D 2 м с регулярно уложенной насадкой рекомендуется как предпочтительная установка параллельно уложенных ( фарфоровых или из армированного стекла) колосников. Установка вместо колосников ( иногда над ними) перфорированных дырчатых плит [118] ( рис. 4, а), живое сечение которых, как правило, не превышает 20 - 25 % свободного сечения колонны, создает излишне большое сопротивление газовому потоку. При их установке нарушается условие F FH, а при эксплуатации колонны при высоких нагрузках может наступить захлебывание насадки. Несколько лучшими оказываются плоские плиты с расположенными по хордам прорезями ( рис. 4, б), суммарное живое сечение которых достигает 45 % FK. У плит колпачкового типа с переливными прорезями ( рис. 4, б) суммарная площадь отверстий для прохода газа достигает в среднем ( 55 - 60 %) FK. [29]
Огнеупорные насадки горелок инфракрасного излучения состоят из керамических плиток. Каждая плитка имеет размер 65X45X12 мм. На плитке размещены цилиндрические каналы диаметром 1 - 1 5 мм. Суммарное живое сечение отверстий каналов составляет 35 - 40 % общей площади плитки, что обеспечивает малое гидравлическое сопротивление насадка. [30]
Страницы: 1 2