Входное сечение - диффузор
Cтраница 3
 |
Зависимость координаты Z от Re и степени расширения. [31] |
Для нашей модели, в которой за диффузором идет конфузор, оказывающий на поток стабилизирующее влияние и тем самым предотвращающий отрыв, в качестве Re, определяющего возможность возникновения отрыва, следует брать Re Rej, соответствующий отрыву при Zs 1, где Zs - расстояние от места отрыва до входного сечения диффузора в калибрах его длины. На рис. 3 представлена зависимость Zs от Re и / Кэ - При малых 1 / / Сэ превышение Re над Reg вызывает относительно плавное смещение отрыва к входному сечению. [32]
Обозначим через т - количество воздуха, поступающего в двигатель за 1 сек. Площадь входного сечения диффузора обозначим через Рдиф, а выходного сопла - Fc. Через ро и Ре обозначены соответственно атмосферное давление и давление на срезе сопла. [33]
Диффузор заглублен в катализатор. Максимальная скорость во входном сечении диффузора не превышает 25 м / с. Скорость перед слоем катализатора лежит в пределах 3 - 6 м / с и не зависит от усадки слоя, так как происходит автоматическое пополнение катализатора в случае его усадки за счет резервного слоя катализатора ( около I м3), находящегося в пространстве между футеровкой конвертора и диффузором смесителя. Благодаря равномерному распределению газовой смеси по сечению и постоянству ее скорости в верхнем слое катализатора, снижается вероятность байпасирования газа через неплотности в футеровке. Смеситель позволяет применять бескалориферный разогрев конвертора. [34]
Интенсивное возрастание статического давления во входном сечении объясняется следующим образом: с увеличением степени влажности возрастают потери кинетической энергии в диффузоре, так как коэффициенты скольжения капель на выходе из сопла снижаются. Следовательно, давление во входном сечении диффузора увеличивается, а скорость соответственно снижается. При этом увеличивается и плотность среды. Так как плотность при дозвуковых скоростях возрастает менее интенсивно, чем падает скорость [38], расход влажного пара с ростом влажности будет уменьшаться. [35]
В формуле (20.43) р есть статическое давление, аи - осредненная по поперечному сечению скорость. Индекс 1 относится к этим величинам во входном сечении диффузора, а индекс 2 - к тем же величинам в выходном сечении. [37]
В первом из них набегающий сверхзвуковой поток переходит в дозвуковой еще до входа в диффузор, пройдя сквозь отсоединенную ударную волну ( см. далее гл. VI, § 52) или через скачок уплотнения, сидящий во входном сечении диффузора. Поскольку поток за прямым скачком всегда дозвуковой, то в этом случае сверхзвуковой диффузор работает пак дозвуковой. Положение скачка при этом не является устойчивым по отношению к малым возмущениям потока и рассматривается лишь как удобный образ для противопоставления его второму, оптимальному с точки зрения решения задачи о восстановлении давления случаю, когда скачок уплотнения, пройдя сквозь сужающийся участок ( 7, 77), займет положение в сечении ( 77) или в непосредственной близости за этим сечением. [38]
Существенное влияние на работу тягодутьевых машин оказывает также конфигурация выходных диффузоров, устанавливаемых после машины. Для того чтобы иметь минимальное сопротивление диффузора, следует стремиться к возможно меньшему отношению площадей выходного и входного сечения диффузора или к возможно большей его относительной длине, под которой понимают отношение абсолютной длины диффузора к квадратному корню из площади входного ( меньшего) сечения диффузора. [39]
Существенное влияние на работу тягодутьевых машин оказывает также конфигурация выходных диффузоров, устанавливаемых после машины. Для того чтобы иметь минимальное сопротивление диффузора, следует стремиться к возможно меньшему отношению площадей выходного и входного сечения диффузора или к возможно большей его относительной длине, под которой понимают отношение абсолютной длины диффузора к корню квадратному из площади входного ( меньшего) сечения диффузора. [40]
Очевидно, что в рассматриваемом случае наблюдается-возбуждение акустических колебаний горением. Расположенная в области стабилизатора зона интенсивного теплоподвода может возбудить продольные акустические колебания газового столба между входным сечением диффузора и выходным сечением сопла. Как известно из предыдущих глав, для этого необходимо, чтобы фаза горения ( включая в это понятие и теплоподвод, и перемещение фронта пламени) была определенным образом увязана с фазой колебаний газового столба. Кроме того, должен существовать некоторый механизм обратной связи, который возмущал бы процесс горения в ритме акустических колебаний. [41]
 |
Процесс торможения потока в h, - диаграмме по средним параметрам. [42] |
Рассмотрим простейшую схему течения в коническом диффузоре, изображенную на рис. 10.1 а. Здесь короткий входной конфузор обеспечивает почти изоэнтропийное расширение потока от параметров полного торможения pOi и 4i до параметров р, tlt pi во входном сечении диффузора. [43]
Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. В реальных случаях чаще всего приходится считаться с наличием отрывов. Если вблизи входного сечения диффузора обеспечено чисто радиальное течение с равномерным распределением скоростей, то по мере продвижения потока на боковых стенках нарастают пограничные слои. [44]
Для характеристики диффузоров в настоящее время применяются два параметра - отношение сечений / и угол раскрытия а. Эти параметры, достаточно удобные для диффузоров правильных форм ( например, конических, пирамидальных), оказались неудобны для сложных диффузоров, устанавливаемых после вентиляторов. Так, входное сечение диффузора, соответствующее выходному сечению вентилятора, имеет обычно форму вытянутого прямоугольника, а выходное - квадратное, прямоугольное, с другим отношением сторон и даже круглое. Таким образом, второй параметр - угол раскрытия а - становится неопределенным. [45]
Страницы: 1 2 3 4