Cтраница 1
Взаимодействие инденторов с породой ( которая будет представлена в трех вариантах: идеально-пластичная, идеальная упруго-пластичная и идеальная упруго-пластичная с упрочнением) вызывает только упруго-пластичную деформацию породы без образования объемных выколов и трещин. [1]
Па основании изложенного можно заключить, что скорость взаимодействия индентора с образцом горной породы в ряде случаев может оказать влияние на характеристику сопротивляемости горных пород. Хотя это влияние всегда однородно, т.е. направлено на повышение сопротивляемости пород, и сравнительно невелико, все же весьма желательно при выполнении лабораторных испытаний сохранять скорость взаимодействия близкой к скоростям встречи с забоем зубцов моделируемого долота. [2]
V - О, соответствует решению задачи о взаимодействии упругого индентора с упругим слоем, характеризующимся модулем EL, на упругом основании. V - оо, промежуточный слой ведет себя как упругая полоса с модулем скт. [3]
Все сказанное лишний раз подтверждает опасность огульного перенесения результатов лабораторных экспериментов по взаимодействию инденторов с образцами горных пород на реальные процессы разрушения породы при проводке скважин на нефть и газ. [4]
В книге рассмотрены некоторые вопросы динамики бурильного инструмента при проводке скважин на нефть и газ, а также взаимодействия инденторов с горной породой. [5]
Снижение G не свидетельствует об уменьшении твердости мрамора при подсыпке на его поверхность крошки, а лишь показывает изменение условий взаимодействия индентора с породой. Изменения, связанные в основном с уменьшением площади эффективного воздействия индентора на породу, подтверждаются и тем, что при вдавливании через крошку уменьшаются и глубина, и поперечные размеры лунки выкола. [6]
Таким образом, в данном конкретном случае усилие первого скачка разрушения характеристики P ( z) зависит только от скорости взаимодействия индентора с горной породой, причем характер влияния положителен, т.е. с увеличением скорости усилие первого скачка растет. Из уравнения регрессии очевидно, что, поскольку эффекты взаимодействия незначимы, характер влияния скорости на силу Р не зависит от формы контактной площадки и заданной глубины внедрения. Объем лунки разрушения, напротив, от скорости взаимодействия существенно не зависит, а зависит только от глубины лунки. [7]
Применяют также и динамические методы измерения твердости. Динамические методы используют кратковременное ( ударное) взаимодействие индентора и образца; регистрируемыми параметрами являются размеры отпечатка или энергия, потерянная индентором в результате соударения и опре - деляемая по высоте или скорости отскока индентора после соударения. Основная доля потерь энергии индентора связана с пластическим деформированием контролируемого материала, и поэтому служит косвенной мерой пластичности последнего. [8]
Результаты расчетов позволяют заключить, что ширина площадки контакта и максимальное внедрение в вязкоупругии слой ограничены предельными значениями, которые они имеют при Со - О и Со - оо. V - 0, соответствует решению задачи о взаимодействии упругого индентора с упругим слоем, характеризующимся модулем EL, на упругом основании. V - оо, промежуточный слой ведет себя как упругая полоса с модулем т - Ех, называемым мгновенным модулем упругости. [9]
Независимым переменным, или влияющим фактором, является прежде всего скорость взаимодействия индентора с породой. [10]
Результаты расчетов позволяют заключить, что ширина площадки контакта и максимальное внедрение в вязкоупругии слой ограничены предельными значениями, которые они имеют при Со - О и Со - оо. Случай Со - оо, т.е. V - 0, соответствует решению задачи о взаимодействии упругого индентора с упругим слоем, характеризующимся модулем EL, на упругом основании. V - оо, промежуточный слой ведет себя как упругая полоса с модулем ат - Ех, называемым мгновенным модулем упругости. Смещение площадки контакта достигает максимума при некотором Со и стремится к нулю при Со - 0 и Со - оо. [11]
Характер кривых Р () может существенно отличаться при изменении условии внедрения. Наличие перепада давлений н поверхностном слое породы, как правило, значительно увеличивает силы, потребные для осуществления последовательных скачков разрушения. При рассмотрении механизма взаимодействия индентора с породой было указано, что влияние перепада давлений сказывается не только на величине усилий, но и на характере процесса разрушения. [12]
Таким образом, для повышения эффективности разрушения горных пород необходимо снижение частоты вращения; при бурении забойными двигателями ра-циональная частота вращения составляет, по-видимому, 200 - 250 об / мин. Механика разрушения горных пород практически не накладывает ограничения на верхний предел осевой нагрузки, поскольку по мере увеличения анергии взаимодействия индентора с предварительно разрушенной поверхностью горной породы наблюдается монотонное снижение энергоемкости разрушения. Осевая нагрузка ограничивается подведенной к долоту мощностью и прочностью инструмента. Оптимальное значение осевой нагрузки устанавливается по принятым экономическим критериям. [13]
Прежде всего для инденторов каждой из исследуемых конфигураций необходимо изучить зависимость эффективности разрушения от расстояния между двумя вдавливаемыми инденторами и попытаться установить оптимальное значение этого расстояния. Затем следует проверить влияние па этот оптимум, выраженный в относительных величинах, абсолютных размеров инденторов. Это необходимо для того, чтобы получаемые выводы могли быть использованы для рекомендаций при проектировании вооружения бурового долота. Следующим этапом является исследование совместного действия группы инденторов, расположенных линейно и при других способах их взаимного расположения. В результате этих экспериментов нужно выбрать наиболее эффективный способ расположения инденторов или, иными словами, оптимальную схему поражения забоя. Наконец, следует проверить влияние некоторых факторов, например забойного давления и скорости взаимодействия инденторов с породой на правильность выбора оптимальной схемы. [14]