Зона - смешанное трение
Cтраница 3
Если Пэф не меняется в процессе эксплуатации и отличается от D3K, то это может быть связано с загрязнением трубопровода после очистки, повышенной шероховатостью труб при работе в зоне смешанного трения и с наличием не полностью открытых задвижек или других местных сопротивлений на участке, или загрязнение участка достигло максимального значения. [31]
Таким образом, полученные результаты позволяют предположить, что максимальная интенсивность отложения парафинов на стенках трубопроводов будет наблюдаться в таких гидродинамических ситуациях, когда происходит переход системы из зоны гладкого трения в зону смешанного трения. [32]
Формула Лейбензона получена из условия, что величина коэффициента гидравлического сопротивления описывается формулой вида А. Однако формула Альтшуля, используемая при расчетах X в зоне смешанного трения, имеет иной вид. [33]
После небольшого интервала, соответствующего переходному процессу от ламинарного к турбулентному режиму течения, наблюдаются три зоны: 1) зона гидравлически гладких труб, в которой Я. Рейнольдса ReKp Re1 s 59 5 / e1 143; 2) зона смешанного трения, в которой Я, зависит как от параметров Рейнольдса, так и от относительной шероховатости: RejRe Re2 ( 665 - 765 lg e) / e; 3) зона квадратного закона сопротивления ( ReRe2), в которой Я, зависит от относительной шероховатости и не зависит от параметра Рейнольдса. [34]
 |
Волочение проволоки с применением цилиндрической надставки. [35] |
Смазочный материал играет особо важную роль при высоких скоростях и больших обжатиях. При волочении проволоки давление на волоку обычно превышает предел текучести материала. Вследствие этого в зоне смешанного трения может иметь место деформация. Усилие деформации растет в цилиндрической надставке. Катанка действует как насос и выдавливает смазочный материал в волоку. [36]
Для высокоточных расчетов применяются значительно более сложные, подтвержденные тщательным экспериментом формулы, отражающие зависимость коэффициента А, от режима течения жидкости. В методике, применяемой институтом ВНИПИНефть [11], переходная область между ламинарным и турбулентным ( квадратичным) течением разделена на несколько зон, каждая из которых характеризуется граничным значением критерия Рейнольдса, связанным с относительной шероховатостью трубопровода, Н присущей только этой зоне зависимостью; таких граничных значений пять. Между кризисной зоной и зоной квадратичного трения находится зона смешанного трения. [37]
Чтобы оценить порядок величины q / q, предположим, что-диаметр лупинга равен диаметру основной нитки DI Du D1U D. Кроме того, можно воспользоваться приближенными равенствами Zjj я T zv P & 1 0 6D2 / q, последнее из которых вытекает из соотношения (1.44) с учетом лишь членов первого порядка малости. Вычисления по формуле (1.53) показывают, что при реальных значениях параметров пропускная способность газопровода в зоне смешанного трения примерно на 1 % меньше пропускной способности, подсчитанной по формулам квадратичного трения. Это отклонение вызвано двумя причинами: 1) множитель PJ1 в правой части формулы (1.53) характеризует увеличение сопротивления из-за смешанного трения в той части трубы, которая не имеет лупинга; 2) второй множитель характеризует увеличение сопротивления в той части, которая имеет лупинг. Если относительная длина лупинга невелика, влияние второго сомножителя меньше чем влияние первого. [38]
По своей структуре формула (1.2.11) напоминает формулу Альтшуля. Первое слагаемое в скобках имеет превалирующее значение при малых скоростях ( при ламинарном течении), второе - при больших скоростях. Эскиз зависимости ЯЯ ( Ле) представлен на рис. 1.3. Диапазон изменения Re разбивается на 3 части: I - зона ламинарного течения, II - зона смешанного трения, III - зона квадратичного трения, или турбулентного течения. Коэффициент эквивалентной шероховатости для магистральных газопроводов обычно полагают Кэ - - 0, 03мм, что согласно [6] имеет место для монолитных труб без внутреннего антикоррозионного покрытия. В зарубежной практике чаще ориентируются на значение Кэ - 0 01мм, что, видимо, более приемлемо для стальных труб хорошего качества со специальным внутренним покрытием. [39]
 |
Влияние диаметра трубы на интенсивность парафинизации. [40] |
С целью проверки этого предположения были проведены расчеты для труб разного диаметра при сохранении остальных параметров системы. Полученные результаты показаны на рис. 2.6. Как видно из рисунка, увеличение диаметра трубы смещает максимум интенсивности в область более низких скоростей при некотором увеличении абсолютного уровня максимума. Достижение максимума интенсивности при более низких скоростях потока при больших диаметрах трубы является следствием влияния последнего на значение критерия Рейнольдса. Как известно / 35 /, это область перехода из зоны гладкого трения в зону смешанного трения, когда толщина ламинарного подслоя становится сопоставимой с высотой выступов шероховатости стенки. [41]
С увеличением скорости толщина б уменьшается. Часть вихрей проникает в толщу потока, повышая степень его турбу-лизации. При дальнейшем увеличении скорости часть вихрей, которая гасится в пограничном слое, становится все меньше, в силу чего возрастает влияние шероховатости в потоке. Этот режим соответствует зоне смешанного трения. [42]
Страницы: 1 2 3