Нагретая зона

Cтраница 3

Расчетные графики для определения температуры нагретых зон е многоблочном принудительно вентилируемом аппарате. [31]

Расчет перегрева нагретой зоны 1-го блока проводится по формуле Дз ДЦ ВХ. [32]

Полученная температура нагретой зоны заметно отличается от температуры ее, рассчитанной в первом приближении, ts 55 2 С; поэтому для уточнения температуры нагретой зоны необходимо третье приближение. [33]

Достигнув поверхности нагретой зоны, тепловая энергия излучением и конвективно-кондуктивным путем передается корпусу через прослойки, заполненные воздухом. Вся тепловая энергия, воспринятая корпусом, рассеивается его поверхностью в окружающую среду. [34]

Тепловые характеристики кожуха и нагретой зоны ( к примеру расчета блока с перфорированным кожухом. [35]

Задаемся перегревом нагретой зоны Ф3 50 С и находим для герметичного блока ( рис. 6 - 21) перегрев кожуха Фк18 С. [36]

Если температура нагретой зоны t 3, рассчитанная по выражению ( 6 - 115), имеет значительное ( более 10 %) расхождение с температурой /, то проводят расчет во втором приближении. При этом температуру кожуха принимают равной ранее выбранной t l t, a температуру нагретой зоны берут з 0 5 ( / з С) и проводят расчет заново. [37]

В этой нагретой зоне осуществляется основной процесс перегруппировки элементов структуры по законам деформации при повышенной температуре. Непосредственно за этой зоной имеется зона ориентированного состояния полимера; перед зоной течения ( в сторону невытянутой части волокна) находится область, в которой происходит плавление полиамида. [38]

С, а наиболее нагретая зона обмоток не должна превышать 140 С. [39]

Обеспечивается быстрое перемещение нагретой зоны за счет не только механического перемещения образца или излучателя, но также за счет отклонения потока электронов. [40]

После определения размеров нагретой зоны ( зон) и кожуха расчет температурного поля аппарата проводят в несколько этапов. Для расчета тепловых характеристик на каждом этапе приходится использовать последовательные приближения вследствие зависимости величины тепловых сопротивлений и коэффициентов от температуры. [41]

Для расчета температуры нагретой зоны получена зависимое. [42]

Во внутренних областях нагретой зоны между элементами, вблизи шасси конвективное движение воздуха практически отсутствует, так как зазоры между соседними телами малы. Конвективные потоки развиваются практически только на периферии нагретой зоны, проникая в глубь ее в тех местах, где расстояния между радиодеталями достаточно велики. При этом, если шасси аппарата ориентировано горизонтально, конвективное движение воздуха развивается только в верхнем отсеке аппарата над шасси и занимает объем воздушной прослойки, ограниченной корпусом и поверхностями верхних радиодеталей. В нижнем отсеке аппарата ( под шасси) конвекция практически отсутствует, так как здесь горячие поверхности нагретой зоны расположены выше холодной поверхности дна корпуса. [43]

Средние поверхностные температуры нагретой зоны и корпуса равны: 3 20 30 4 50 4 С; / к 20 5 0 25 0 С. [44]

Средний поверхностный перегрев нагретой зоны по отношению к корпусу Д23 к и среднюю поверхностную температуру t, нагретой зоны определяем по формулам ( П2 - 11) и ( П2 - 13): Д / 3 к 28 0 - 0 97 - 1 03 - 0 98 - 1 1 Ы 24 7 град; t3 27 4 40 4 67 8 С. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5