Система - теплообмен
Cтраница 2
В ТА систем теплообмена ХТС переработки нефти обычно принято с целью уменьшения загрязнения межтрубного пространства тяжелые, по относительной плотности, нефтепродукты направлять в трубное пространство, а легкие - в межтрубное пространство. Однако различие в значениях массовых расходов холодных потоков нефти и горячих потоков нефтепродуктов приводит к выбору неоптимальных ТА, особенно, если синтез схемы ТС осуществляется без декомпозиции исходных технологических потоков. При этом скорости потоков в трубках ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 88 до 1 1 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 1 0 до 1 4 м / с. А скорости потоков между трубками оптимальных ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 3 до 0 98 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 0 12 до 0 64 м / с. Исключение здесь составляют ТА узлов теплообмена Т-4 и Т-12, где соотношения массовых расходов потоков в трубном пространстве ( 103802 кг / ч) и между трубками ( 362100 кг / ч) благоприятствуют выбору оптимального ТА типа 1000ТП - 16М1 / 20Г6Т4 с четырьмя потоками по трубкам. Поэтому скорость потока гудрона в трубках составляет 0 62 - 0 66 м / с, а между трубками - 1 1 - 1 2 м / с. Это подтверждает тезис о существовании оптимальных соотношений массовых расходов теплообменивающихся пар потоков теплоносителей. Причем важно, чтобы это соотношение максимально соблюдалось для каждой пары теплоносителей, хотя это весьма трудно из-за значительных отличий в величинах массовых расходов исходных технологических потоков. Селективная декомпозиция исходных технологических потоков в ходе синтеза каждой квазиоптимальной альтернативной схемы ТС позволяет проверить все возможные соотношения массовых расходов холодных и горячих потоков вплоть до Wxj Wr и выбрать оптимальное соотношение для всей схемы ТС. [16]
В ТА систем теплообмена ХТС переработки нефти обычно принято с целью уменьшения загрязнения межтрубного пространства тяжелые, по относительной плотности, нефтепродукты направлять в трубное пространство, а легкие - в межтрубное пространство. Однако различие в значениях массовых расходов холодных потоков нефти и горячих потоков нефтепродуктов приводит к выбору неоптимальных ТА, особенно, если синтез схемы ТС осуществляется без декомпозиции исходных технологических потоков. При этом скорости потоков в трубках ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 88 до 1 1 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 1 0 до 1 4 м / с. А скорости потоков между трубками оптимальных ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 3 до 0 98 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 0 12 до 0 64 м / с. Исключение здесь составляют ТА узлов теплообмена Т-4 и Т-12, где соотношения массовых расходов потоков в трубном пространстве ( 103802 кг / ч) и между трубками ( 362100 кг / ч) благоприятствуют выбору оптимального ТА типа 1000ТП - 16М1 / 20Г6Т4 с четырьмя потоками по трубкам. Это подтверждает тезис о существовании оптимальных соотношений массовых расходов теплообменивающихся пар потоков теплоносителей. Причем важно, чтобы это соотношение максимально соблюдалось для каждой пары теплоносителей, хотя это весьма трудно из-за значительных отличий в величинах массовых расходов исходных технологических потоков. Селективная декомпозиция исходных технологических потоков в ходе синтеза каждой квазиоптимальной альтернативной схемы ТС позволяет проверить все возможные соотношения массовых расходов холодных и горячих потоков вплоть до Wxi W. [17]
В ТА систем теплообмена ХТС переработки нефти обычно принято с целью уменьшения загрязнения межтрубного пространства тяжелые, по относительной плотности, нефтепродукты направлять в трубное пространство, а легкие - в межтрубное пространство. Однако различие в значениях массовых расходов холодных потоков неф ти и горячих потоков нефтепродуктов приводит к выбору неоптимальных ТА, особенно, если синтез схемы ТС осуществляется без декомпозиции исходных технологических потоков. При этом скорости потоков в трубках ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 88 до 1 1 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 1 0 до 1 4 м / с. А скорости потоков между трубками оптимальных ТА оптимальной ТС-5 колеблются от 0 3 до 0 98 м / с, в то время как в схеме ТС-1 - от 0 12 до 0 64 м / с. Исключение здесь составляют ТА узлов теплообмена Т-4 и Т-12, где соотношения массовых расходов потоков в трубном пространстве ( 103802 кг / ч) и между трубками ( 362100 кг / ч) благоприятствуют выбору оптимального ТА типа 1000ТП - 16М1 / 20Г6Т4 с четырьмя потоками по трубкам. Поэтому скорость потока гудрона в трубках составляет 0 62 - 0 66 м / с, а между трубками - 1 1 - 1 2 м / с. Это подтверждает тезис о существовании оптимальных соотношений массовых расходов теплообменивающихся пар потоков теплоносителей. Причем важно, чтобы это соотношение максимально соблюдалось для каждой пары теплоносителей, хотя это весьма трудно из-за значительных отличий в величинах массовых расходов исходных технологических потоков. Селективная декомпозиция исходных технологических потоков в ходе синтеза каждой квазиоптимальной альтернативной схемы ТС позволяет проверить все возможные соотношения массовых расходов холодных и горячих потоков вплоть до Wxi Wrj и выбрать оптимальное соотношение для всей схемы ТС. [18]
При выборе или проектировании систем теплообмена, число вариантов схем которых значительно, используют специальные методы синтеза: декомпозиционно-эвристические или эволюционно-эвристические, а также метод линейного и динамического про-граммирова. Указанные методы реализуются, как правило, на ЭВМ, однако известны также достаточно эффективные методы синтеза, реализуемые и вручную. [19]
Итак, алгоритмы синтеза систем теплообмена, ставящие целью обеспечить минимум внешнего потребления энергии ( энергетически замкнутые системы) при минимальном ( или близком к минимально возможному) числе теплообменников, имеют большое практическое значение при решении задач оптимального проектирования. Однако при повышении степени взаимосвязей в теплооб-менной системе будут ухудшаться такие характеристики, как надежность и управляемость, которым должно быть уделено внимание при синтезе не в последнюю очередь. Дальнейшее развитие методов синтеза теплообменных систем, очевидно, должно быть связано с интеграцией источников и стоков энергии различного рода в пределах химического производства. Задача синтеза в такой постановке существенно усложняется, но и результаты ее решения имеют большое значение в теоретическом и практическом аспектах. [20]
 |
Зависимость экономии энергии от периодичности чистки теплообменников в год. [21] |
Следовательно, при построении системы теплообмена видно количество тепла, приобретаемого сырьем в каждом теплообменнике. [22]
Предлагается следующий порядок синтеза системы теплообмена. [23]
При подогреве сырья в системе теплообмена испаряются наиболее легколетучие части сырья, а также выделяются растворенные в нем углеводородные газы. Для разгрузки основной колонны от лишней газовой нагрузки эти легколетучие части иногда подают на отдельную вспомогательную колонну. Колонна снабжается обычно верхним парциальным конденсатором, обеспечивающим подачу орошения. Конденсат из нижней части колонны по сифонному устройству перетекает в основную колонну, а несконденсировавшаяся часть после парциального конденсатора идет к газовому холодильнику. [24]
При подогреве сырья в системе теплообмена испаряются наиболее легколетучие части сырья, а также выделяются растворенные в нем углеводородные газы. Для разгрузки основной колонны эти легколетучие части иногда подают в отдельную вспомогательную колонну. [25]
При подогреве сырья в системе теплообмена испаряются наиболее легколетучие части сырья, а также выделяются растворенные в нем углеводородные газы. Для разгрузки основной колонны от лишней газовой нагрузки эти легколетучие части иногда подают на отдельную вспомогательную колонну. Колонна снабжается обычно верхним парциальным конденсатором, обеспечивающим подачу орошения. Конденсат из нижней части колонны по сифонному устройству перетекает в основную колонну, а несконденсировавшаяся часть после парциального конденсатора идет к газовому холодильнику. [26]
Далее нейтрализованные продукты поступают в систему теплообмена, упомянутую выше. Циркулирующий газ после отделения от спирто-водного конденсата содержит эфир, спирт и полимеры. Сумма этих примесей составляет 40 - 50 г / м3 газа, в том числе 6 - 8 г спирта. [27]
Рассмотрим кратко сущность декомпозиционно-эвристических методов синтеза систем теплообмена. [28]
 |
Схема блока теплообмена установки AT. [29] |
В основу программ положен алгоритм синтеза систем теплообмена, учитывающий дискретность ряда теплообменной аппаратуры. Алгоритм позволяет поэтапно строить схему теплообмена. Каждый этап включает выбор пары соединяемых потоков; выбор и расчет теплообменного аппарата для этих потоков. [30]
Страницы: 1 2 3 4