Околошовная зона - сварной шов
Cтраница 1
Околошовная зона сварного шва характеризуется наличием более крупно-пластинчатого перлита по сравнению с наплавленным металлом. Феррит в большинстве случаев имеет одинаковую травимость в пределах зерна. [1]
Перегрев основного металла в околошовной зоне сварного шва всегда имеет место при сварке и приводит к образованию неблагоприятной структуры, что снижает механические свойства сварного соединения. При необходимости этот дефект в сварном соединении устраняется последующей термической обработкой всей детали или только зоны сварного соединения. [2]
 |
Фрактограмма межзеренного излома стали 08Х22Н6Т в зоне сплавления шва приварки штуцера Dy350 к днищу. ПЭМ. х 8000. [3] |
Наибольшая доля межзеренного разрушения ( 39 %) выявляется в околошовной зоне сварного шва в месте вварки штуцера DylOO в днище; этому значению межзеренной составляющей соответствует степень охрупчивания стали на 49 С. Это межзеренное охруп-чивание вместе с крупнозернистой структурой и вызывают хрупкое разрушение верхнего днища при 100 - 110 С. [4]
Характер изменения w с понижением температуры при малых значениях критических скоростей охлаждения для некоторых легированных сталей показывает возможность получения структуры закалки в околошовной зоне сварного шва. [5]
Характер изменения скорости охлаждения ш с понижением температуры при малых критических скоростях охлаждения для некоторых сталей повышенной прочности показывает возможность получения структуры закалки в околошовной зоне сварного шва и закалочных трещин. [6]
Характер изменения скорости охлаждения с понижением температуры при малых значениях критических скоростей охлаждения для некоторых сталей повышенной прочности показывает возможность получения структуры закалки в околошовной зоне сварного шва и закалочных трещин. [7]
Характер изменения скорости охлаждения w с понижением температуры при малых значениях критических скоростей охлаждения для некоторых сталей повышенной прочности показывает возможность получения структуры закалки в околошовной зоне сварного шва и закалочных трещин. [8]
Сплав АЦМ в отличие от старых сплавов этой системы ( В95, В96) обладает хорошей свариваемостью и мало склонен к коррозии под напряжением, что обусловлено присутствием в нем циркония. Околошовная зона сварного шва незначительно разупроч-няется, так как твердый раствор при охлаждении на воздухе почти не распадается. [9]
Существенное влияние на образование горячих трещин в наплавленном металле, а особенно на возникновение термических и структурных напряжений, оказывает температура подогрева валков. Для валков из стали 45 рекомендуется температура предварительного подогрева 380 - 400 С. Если речь идет о наплавке валков из стали с содержанием углерода около 0 7 - 0 8 % проволокой типа ЗХ2В8, то температура подогрева должа быть выше 450 С. Если это невозможно, то должны быть приняты меры, предотвращающие образование горячих трещин. Недостаточный подогрев основного металла валков из высокоуглеродистой стали обусловливает образование малопластичных структур в околошовной зоне сварного шва, что способствует распространению трещин от наплавленного металла на основной. Образующиеся в процессе наплавки горячие трещины являются резкими концентраторами не только термических напряжений, обусловленных самим процессом наплавки, но и рабочих напряжений, возникающих в теле валка при прокатке металла, Все это ведет к значительному снижению долговечности валка. [10]
Сосредоточение деформации металла на границах зерен при прохождении через высокотемпературный участок термического сварочного цикла, особенно ту его часть, где уже прекратилась миграция границ и достройка зерен, должно привести к большой искаженное кристаллической решетки в приграничных зонах. Такой сдвиг должен сопровождаться существенным ростом плотности дислокаций и вакансий на границах. Особенно велик он должен быть на границах, расположенных нормально к направлению растяжения. При особо высокой степени локального сосредоточения деформации на таких участках границ могут образоваться микронесплошности типа трещин. Следовательно, меж-зеренный сдвиг в высокотемпературной области должен значительно расширить зону разрыхления границ, увеличить ее свободную энергию и склонность к адсорбции атомов инородных элементов. Ширина зоны разрыхления определяет реальную ширину границ, наблюдаемую на шлифах после травления металла. Расчеты показывают, что высокотемпературная зернограничная деформация может пройти только в том случае, когда ширина границ незначительно больше теоретической. Столь значительное увеличение ширины реальных границ зерен происходит в результате стока и накопления точечных и линейных дефектов, образующих благодаря лесу дислокаций и пор типа объединенных поливакансий широкую зону нарушенной структуры. Плотность нарушений возрастает вследствие локализации сдвига по границам. Скопление дислокаций у границы видно на микроструктуре ( рис. 69), выявленной при электронной микроскопии на просвет околошовной зоны сварного шва фольги из коррозионно-стойкой стали. Аналогичный результат отмечен и при травлении декорированных дислокаций на шлифах сварных соединений листов большей толщины. Но, по-видимому, при плотном скоплении дислокаций на границах образуется фронт травимости, равный всей площади их скопления размером до 10 - 4 см. А. Хейденрейх [62] считал, что при циклическом нагружении дислокации могут концентрироваться у границ в слое толщиной около 0 2 мм. [11]
Страницы: 1